https://hemerotecadigital.uanl.mx/files/original/256/13090/CONCRETO_EN_EVOLUCION._1996._No._7._Abril-Mayo._0002015494.ocr.pdf 390fb7d178fe0ad860fd9c823321fedc PDF Text Text 1/ffERNATIONAL �Número 7 / Abril-Mayo de 1996 Rehabilitación de los muelles secos de Setenave. Portugal Agrietamiento transversal en cubiertas de concreto en puentes VENTA • SERVICIO • APLICACION - - - - - - - - DISTRIBUIDOR MASTER Concreto compactado con rodillo: una innovación de la Ingeniería Civil DR. COSS 407 Nte. eaq. M.M. de LLANO Monterrey, N.L 345-3216, 345-4494, 343-4422 Un nuevo éxito AMADO NERVO 2,650 Nte. Col. Bella Vilta Monterrey, N.L. • 1111111!r1:asa~s.a1. 351-5185, 351-9292, 351-5494, 331-6068, 331~188 EN LA PORTADA DE ESTA PueucAc10N: Vista del puerto de Oslo en Noruega. �, refuerzo dentro de los muros de los muelles secos de Setenave y la resultante escamadura del concreto envolvente fue causada principalmente por la presencia de un alto nivel de cloruros. Los cloruros fácilmente penetraron el concreto por medio de difusión hacia las varillas de refuerzo, debido principalmente a la extraordinaria porosidad y permeabilidad del concreto, resultante de la alta relación A/C de la mezcla. REHABILITACION DE LOS MUELLES SECOS DE SETENAVE, PORTUGAL . S .. Por /van R. de Almeida, Thomaz 1 R. B. Cordeiro y lose Paulo V. M. Costa etenave es la designación general de un astillero construido a principio de los 70's, en la ribera derecha del río Sado, al sur de Lisboa, en Portugal. En 1991, fue realizada una importante rehabilitación estructural de los muros de concreto refomdo de los muelles secos. La reparación fue requerida para sobreponerse a los problemas de corrosión generalizada en el refuerzo, evidenciada por la expulsión del agregado de áreas muy grandes del recubrimiento de concreto. Los muros de concreto reforzado de los muelles secos - construidos como tanques semienterrados, de 75 x 900 m en planta tienen cerca de un k.ilometro de longitud, con 11 m de alto en la parte diseflada para la construcción de barcos, y de 22 m en el área de reparación de los mismos. El fondo de esas áreas yace a aproximadamente 2.0 y 12.5 m, respectivamente, por debajo del nivel del mar. El área de reparaciones está sujeta a ciclos de llenado y vaciado semanales, mientras que el área de construcción es llenada dos o tres veces al afio. EVALUACIÓN Una simple observación visual de los muros demostró la intensidad de de los desprendimientos de agregado estructural del concreto (la cual alcanzó más de 10m2 en algunos lugares) y la exposición resultante del refuerzo corroído. Una cuantificación preliminar de áreas dafladas produjo la siguiente información: • Área total á rehabilitarse: 25,000 m2 • Profundidad media de intervención: 1O cm • Volumen de concreto a ser sustituido: 2,500m3 4 TRABAJOS DE REHABILITACIÓN Basados en la información recolectada de El tiempo de ejecución era muy apretado (6 meses) y había una dificultad más: los muelles debían permanecer en operación (incluso llenándose y vaciándose) durante los trabajos de rehabilitación. Tales condiciones prácticamente eliminaron la posibilidad de usar materiales aplicados a mano o trabajo con cimbras, e hicieron necesario el uso de concreto lani.ado. No obstante, el concreto lani.ado en este caso debería tener mucho mejores características que el concreto lanzado convencional. Las especificaciones, preparadas por una firma especialii.ada, estableció los limites Refuerzo corroído. A mediados de 1991, este trabajo de rehabilitación estructural fue uno de las más importantes en progreso en el mundo. INVESTIGACIÓN Y PRUEBAS Para cuantificar las causas de la degradación del concreto, fueron llevadas a cabo diferentes pruebas especializadas in-situ y de laboratorio, las cuales dieron los siguientes indicadores: 1) Composición del concreto original: • Relación agua-cemento (A/C): 0.63; • Proporción de cemento: 300 kg/m3; • Tipo de agregado: piedra calii.a y arena sílice; • Resistencia media a la compresión del concreto: 24.6 MPa; • Estimado ~: 18.0 MPa 2) Determinación de cloruros: • La investigación mostró la presencia de cloruros a través de difusión, alcanzando valores al nivel del refuerzo de hasta 0.3 porciento de la masa del concreto. 3)Determinación de sulfatos: • Los valores detectados mostraron que la cantidad de sulfatos en la masa de concreto no era importante. 4) Profundidad de carbonatación: • La profundidad del concreto carbonatado fue siempre menor que el espesor del recubrimiento del refuerzo. 5)1nvestigación de corrientes de filtración: • El resultado fue negativo a pesar de la presencia de tomos, gnías viajeras sobre rieles, postes de iluminación, una subestación eléctrica, y talleres de soldadura localizados en la proximidad. CONCLUSIONES DE LA INVESTIGACIÓN Basado en los resultados de la investigación, se concluyó que la corrosión generalizada del CONCRETO EN EVOLUCION/ ABRIL-MAYO DE 1996 esta investigación y en el análisis de los elementos del diseflo original, se obtuvo un plan de rehabilitación estructural que incluyó: • remoción de todo el concreto contaminado siendo de hasta 30 mm por detrás del refuerzo; • limpiei.a de todo el refuerzo corroído y proporcionando nuevas varillas para suplir aquéllas cuya sección transversal se redujo; y • reconstrucción de los muros usando un concreto de mejor calidad, incluyendo buena resistencia y durabilidad, así como baja porosidad y un apropiado espesor de recubrimiento del refuerzo. Las partes de la estructura a ser rehabilitadas consistían de unas grandes superficies planas las cuales estaban prácticamente sin forma. El área de intervención era grande en las direcciones tanto vertical como horizontal. El espacio disponible para la instalación del lugar de trabajo dentro del muelle seco era pequeflo. para una gran serie de parámetros de calidad. Para asegurarse de que el concreto lani.ado tuviese las características requeridas, se llevaron a cabo pruebas previas a la ejecución del trabajo, en la fase de prueba piloto. MEZCLAS DE PRUEBA Esta etapa intermedia fue necesaria por el volumen de trabajo, costo de los servicios, y la prec1s1on requerida por las especificaciones en la calificación del material de reparación. Tomando como base los mejores resultados obtenidos de las pruebas piloto y la menor relación costo-beneficio, se seleccionó una composición de: • solamente 350 kg de cemento por m3 de concreto; • cemento de la clase de resistencia más baja (30 MPa); • 2003 kg de piedra calii.a (~máx= 10 mm) por m3 de concreto; CONCRETO EN EVOLUCION / ABRIL-MAYO DE 1996 • 15 kg de humos de sílice condensada 3 (CSF: condensated silica fume) por m de concreto, esto significa la adición de sólo 4.3 porciento de la masa de cemento, cuando lo normal es alrededor de 10 porciento; • agua: alrededor de 145 kgl m3. PROCEDIMIENTO DE REPARACIÓN Los siguientes servicios fueron llevados a cabo: • remoción del concreto deteriorado hasta 10 cm de profundidad media, llegando hasta 3 cm por detrás del acero de refuerzo. Este trabajo fue realii.ado con martillos neumáticos ligeros; • reemplazo de las varillas de refuerzo. • limpiei.a del refuerzo y superficies trabajadas por medio de arena lani.ada a presión, agua a presión y aire a presión llevada a cabo con el equipo de concreto lani.ado. • reconstrucción de la estructura con concreto CSF lanz.ado, con mezcla seca, con un equipo de dos cámaras. • curado del concreto lani.ado bajo humedecimiento continuo hasta la edad de 7 días; a edades menores cuando los muelles fueron llenados, una película de curado fue aplicada. El curado empezó tan pronto empezó a fraguar el concreto lanzado. Estos servicios requirieron la movilii.ación de cinco equipos de concreto lani.ado en promedio durante el trabajo, por lo que se produjeron 25 m3 diarios. Cada equipo consistía de un operador de manguera y operador de máquina, un chofer de dumper (transportando la mezcla seca de la planta a las máquinas), y un obrero para alimentar las máquinas. La distancia media entre la planta de mezclado en seco y las máquinas de concreto lani.ado era de alrededor de 400 m. En la planta mezcladora de concreto afuera de los muelles, el mezclado en seco de los materiales fue llevado a cabo mediante equipo eléctrico; los cementantes (cemento y CSF) fueron proporcionados en masa, mientras que el agregado fue proporcionado en un volumen equivalente. El CSF (polvo) fue previamente pesado en una máquina basculante de precisión y puesto en bolsas de plástico en la cantidad apropiada para un saco de cemento. El tiempo mínimo para el mezclado de los materiales secos fue de dos minutos, y el equipo de la planta de mezclado consistía de 15 trabajadores y un mayordomo en promedio. Para el trabajo preliminar, más de 35 operadores de martillo y 8 herreros fueron movilii.ados. Para la fase de rehabilitación, 5 �fue mayor de IO mm, pero menor que el espesor del recubrimiento - la calidad general del servicio fue considerada como muy buena. CONTENIDO DE AIRE EN EL PROCEDIMIENTO DE INSTRUMENTACIÓN CONCRETO Pruebas in-situ son esperadas que se lleven a cabo para determinar lo siguiente: • • • • el perfil de penetración de cloruros, profundidad de carbonatación, permeabilidad de la superficie, y capacidad de corrosión. El propósito de estas pruebas fue verificar que las especificaciones utilizadas y el trabajo realizado asegurasen una durabilidad estructural. CONCLUSIONES Los muelles, de nuevo en operación, después de la rehabilitación. debe decirse que todo el servicio fue llevado a cabo sin ningún problema especial o dificultades que no hubiesen podido ser resueltas fácilmente. Diferentes pruebas de corazones de concreto lanz.ado fueron realiz.adas durante la ejecución de los servicios, a una razón de 2 por 30.0 m de sección de muro. Además, como una forma de controlar al operador de la manguera, la relación A/C y el co_ntenido CONTROL DE CALIDAD de rebote fueron medidos, siendo este ultimo El trabajo fue sujeto a un efectivo control de alrededor del 45% y consistía principalmente calidad con respecto a los materiales, equipo, de partículas de agregado grueso. mano de obra y ejecución del trabajo en sí. Para controlar el comienzo del curado por El ingeniero estableció un plan de control de medio del rocío de agua, el tiempo de calidad y una metodología de analizar y fraguado inicial del concreto lanz.ado fue revisar el trabajo del contratista, a través de la medido. En el transcurso del trabajo, este interpretación de resultados de pruebas y tiempo osciló desde una hora (Invierno) a 20 comportamiento de la calidad de los min. (Verano). La determinación del espesor materiales y servicios. del recubrimiento del refuerzo fue ejecutado 2 Un laboratorio de 18.2 m estuvo periódicamente en el concreto endurecido disponible en el lugar de trabajo y fue mediante el uso del reeubrímetro. posible ejecutar las pruebas especificadas. La adherencia entre el concreto lanz.ado y Más pruebas laboriosas y sofisticadas fueron el concreto subyacente fue verificada con llevadas a cabo fuera del sitio. equipo de prueba. Las condiciones ambientales 7 fueron registradas a través de i ¡: todo el trabajo (humedad 6.20m-., relativa, lluvia, dirección y velocidad del viento), y se 1 •• 10.asm L....i ' encontró que no afectaban .: considerablemente la calidad ~ . .. 1 de los servicios. 18.70m Hasta la terminación, el Ingeniero supervisor recomendó que el trabajo de reparación fuera aceptado por Muelle seco para construcción el dueño; de hecho, aunque algunos parámetros no hayan sido obtenidos como fueron ,-,-- ·L.__,___ _ definidos en las especificaciones, tal es el caso de la permeabilidad - en cuyo Muelle seco para reparación caso la penetración del agua . Las conclusiones principales que pueden ser derivadas son como sigue: • el uso de un procedimiento de proporcionamiento racional de concreto lanz.ado fue exitoso. Un resultado técnicamente apropiado y económicamente beneficioso fue conseguido; • es posible el obtener un concreto lanzado de alto desempeño con materiales comunes con técnicas y equipo convencionales de concreto lanzado, sin ninguna sofisticación o cambio en los procedimientos; • la composición del concreto usado en este trabajo involucró bajos consumos de cemento y CSF, a pesar del hecho que el concreto exhibe una alta resistencia mecánica y proporciona una alta durabilidad; • resultados motivantes fueron siempre obtenidos, sobrepasando grandemente los requerimientos; • los buenos resultados obtenidos fueron ciertamente debidos a la atención cuidadosa dada al procedimiento de rehabilitación estructural desde el comienzo. Un resultado valioso se obtuvo, el desarrollo de una tecnología piloto proporcionando excelentes resultados técnicos, y la apertura de las operaciones normales de los muelles. Además de eso, la filosofia de servicio adoptada en este trabajo se espera que sea de gran ayuda por un largo tiempo, con atención a la durabilidad e integridad de esta estructura y en futuras aplicaciones. ~ '~:·J-· 6 Traducción de: Jorge Códova Gana Tomado de Concrete Intemational, Abril/ 1996 CONCRETO EN EVOLUCION / ABRIL-MAYO DE 1996 El estudio evalúa la pérdida de aire en el concreto fresco debido al bombeo y otros métodos de manejo .. Por Ken llover n estudio llevado a cabo en Minnesota el año pasado examinó los efectos de una variedad de métodos de manejo en concreto normal con aire incluido. El concreto para un proyecto de un gran lote de estacionamiento y entrada fue colocado por bombeo, grúa y tina, banda montada en camión, y directamente desde los toboganes de los camiones de concreto premezclado. La meta principal del programa de prueba era determinar como era influenciado el contenido de aire, los parámetros del sistema de huecos de aire, y la durabilidad frente a los ciclos de hielo y deshielo en concreto con aire incluido por los métodos de colocación y consolidación. U BOMBEO Y CONTENIDO DE AIRE El concreto bombeado es probado más frecuentemente en el lugar de colocación que para el concreto colocado por otras técnicas. Se ha observado que el bombeo incrementa el contenido de aire, disminuye el contenido de aire o no tiene un efecto medible. En los casos donde se sospecha que el bombeo está cambiando el contenido de aire, la presurización de la línea de bombeo así como las configuraciones del brazo con caídas verticales largas para el concreto han sido sugeridas como posibles explicaciones. Pero aún en casos donde el contenido de aire ha sido cambiado considerablemente, estos cambios no son necesariamente equivalentes a los cambios en la resistencia a los ciclos de hielo y deshielo. La pérdida de aire por sí misma no es necesariamente perjudicial a la durabilidad ante los ciclos de hielo y deshielo (y generalmente aumentará la resistencia del concreto) si las burbujas perdidas son relativamente grandes. Estas burbujas grandes contribuyen con la mayor parte del volumen de aire, pero contribuyen lo menos a la resistencia a la helada. Un ejemplo común es el efecto de la vibración externa, la cual remueve grandes huecos de aire y el contenido de aire, pero es benéfico para la calidad del concreto. COLOCACIÓN DEL CONCRETO La mezcla de concreto usada para estas pruebas que una mezcla típicamente empleada en proyectos locales en Minnesota (vea la tabla). Se emplearon cinco métodos diferentes para colocar el concreto del pavimento: Colocación directa desde el canalón del camión. •Una bomba para concreto con un brazo de 42 metros montado en camión. La tubería de 5 pulgadas y el brazo fueron configurados para una caída vertical de 13 m. •Una bomba de concreto con un rizo colocado en la manguera par romper la caída en la línea y crear una ligera presión en la salida. •Una tina de concreto de 0.57 m3. La caída libre desde el fondo de la tina era 1.2 m. •Una banda transportadora montada en camión con IO m de alcance desde el salto de carga hasta el centro del camión de la transportadora, y un máximo de 20.7 m de transportadora hasta el punto de la descarga. La caída vertical desde la punta de la transportadora hasta el punto de impacto el subgrado era de 4 m. con alrededor de 3.7 m dentro de una trompa de elefante de plástico. EL PLAN DE PRUEBAS El plan de pruebas pidió el uso de uno o dos medidores de presión para monitorear continuamente el contenido de aire del concreto tal y como era entregado en el punto de la colocación. Se tomaron medidas duplicadas tan continuamente como fuera posible. Cuando las pruebas de aire del concreto fresco en el punto de colocación diferían significativamente de las pruebas en el punto de descarga, se colaban cilindros de cuatro pulgadas de diámetro para un análisis CONCRETO EN EVOLUCION / ABRIL-MAYO DE 1996 microscópico del concreto endurecido. Se tomó un total de 61 pruebas del contenido de aire de concreto fresco y se colaron 24 cilindros para el análisis microscópico de la inclusión de aire. Un hallazgo interesante resultó de los requisitos para la calibración en el lugar de los medidores de presión previo a la colocación del concreto. Dos de seis medidores de aire estaban descalibrados significativamente, y un medidor definitivamente no se puedo utilizar. La calibración se ignora con frecuencia en las pruebas de rutina, pero el no revisar la calibración en este caso hubiera invalidado los resultados de prueba. Los especímenes de concreto fueron colados el 24 de Junio de 1994. El análisis Traducción de: Juan Felipe Chapa Cepeda Tomado de Concn.:te Construction. Sept./1995 7 �microscópico fue llevado a cabo en Agosto y Septiembre. El análisis microscópico del sistema de huecos del concreto endurecido fue realizado de acuerdo a la nonna ASTM C 457 empleando el método de la cuenta de puntos modificado. Los especímenes para la prueba de hielo y deshielo fueron curados en agua durante los primeros 14 días, pero el período de secado previo a la prueba fue considerablemente mayor que lo requerido por la nonna ASTM C 666. LOS RESULTADOS DE LA PRUEBA Las pruebas iniciales del primer trompo de concreto fresco indicaron un contenido promedio de aire de 8.45%. La dispersión en el contenido de aire medido sugirió que el contenido de aire medido por los técnicos del proyecto usando los cinco medidores de aire debieron ser reportados con una precisión de ±0.5%. Quince minutos después, el promedio de dos o más pruebas en el canalón del camión indicó una pérdida de aire de 0.5% - aparentemente un resultado de la agitación continua del concreto. Unos minutos más tarde, las pruebas mostraron que el concreto colocado a través de la bomba sin rizo en la manguera y muestreado desde el pavimento (antes· de l_a vibración) había perdido cerca del 2% de aire. El manejo del concreto después de la descarga incuestionablemente afectó el contenido total de aire (Figura 1), y los resultados generalmente concordaron con las pérdidas de aire reportadas en otros estudios. El bombeo con una caída libre sin impedimentos generalmente redujo el contenido de aire alrededor del 0.5% al 2%. La colocación desde la tina redujo el contenido de aire cerca del 0.5% al 1%, y la pérdida de aire por la banda transportadora estuvo en el rango del 1% al 1.5%. La vibración generalmente redujo el contenido de aire en el concreto por un 0.5% adicional. En general, las pruebas microscópicas del concreto endurecido concordaron con las pruebas de contenido de aire del concreto fresco. Un análisis del sistema de huecos de aire del concreto, de muestras tomadas tanto en el canalón como después del manejo, muestra que los huecos de aire en esta mezcla son generalmente más finos y menos espaciados que lo comúnmente recomendado. Ya que los huecos de aire más finos y cerrados son más benéficos para l.: durabilidad del concreto, esto sugiere que el concreto entregado a este proyecto tenía un sistema durable y robusto de huecos de aire que pudo tolerar alguna pérdida de contenido de aire sin reducir la resistencia a la helada. Ya que los huecos de aire después del manejo fueron menores en promedio, esto sugiere que las burbujas de aire perdidas como resultado · del manejo fueron las burbujas más grandes. Las burbujas más gruesas hacen la mayor contribución al volumen de aire (así que su pérdida queda 8 registrada como una MEZCLA DE CONCRETO disminución significativa Componente por metro cúbico en el contenido de aire), Cemento 391 kg pero hace la menor 697kg contribución a la Arena 1,058 kg durabilidad frente a los Grava (¾in) ciclos de hielo y deshielo Agua 175kg (así que la pérdida es de Reductor de agua (Tipo NO) 447ml poca consecuencia para Aditivo inclusor de aire (Clase 11) 111 mi la resistencia a la helada). Contenido de aire estimado 5.5%± 1.5% Los resultados de las Relación agua/cemento 0.45 pruebas de hielo y Revenimiento 10cm deshielo demuestran una 2,294 kg/m3 resistencia a la helada Peso unitario 302kg/cm2 adecuada a pesar de la Resistencia nominal a la compresión (28 días) pérdida de aire en el La mezda primaria de concreto empleada para las pruebas son las arriba concreto. Para esta mezcla mencionadas. Las últimas dos cargas de camión llevaron una diferente de concreto en particular, graduación total de agregado además de ceniza volante. Aparte de un sistema los distintos efectos del más fino de burbujas y un menor factor de espaciamiento, no hubieron efectos manejo no redujeron la durabilidad frente a los mayores a raíz de este cambio en las mezdas. ciclos de hielo y deshielo aire del concreto fresco menores que 4%. del concreto. Las variaciones en el contenido de aire de Los datos en la Figura 1 indican que el camión a camión fueron generalmente impacto del manejo, particularmente el mayores que las variaciones de varias bombeo, varió de camión a camión. Basado pruebas hechas en la misma carga de en los resultados de la prueba en el canalón del camión, se vuelve claro que la variación concreto. Esto señala la importancia de una de camión a camión en el contenido de aire cuidadosa prueba y muestreo cuando se es generalmente mayor que la variac1on traten de aislar cambios en el contenido de debida al manejo del concreto desde el aire debido a diferentes de métodos de mismo camión. manejo. También demuestra que tan El productor del concreto proporcionó una engañosos pueden ser los resultados de pocas mezcla fundamentalmente resistente al hielo y deshielo con ingredientes compatibles, y pruebas aleatorias cuando los investigadores los procedimientos de construcción, el intentan detenninar un patrón de pérdida o equipo, y el clima fueron encaminados para ganancia de aire como resultado del manejo. la instalación de un concreto de calidad. No Mientras la industria continúa examinando _obstante, la durabilidad del concreto pudo los efectos de varias prácticas constrnctivas haberse cuestionado hasta que las pruebas de en el concreto con aire incluido, la necesidad hielo y deshielo verificaran que las pérdidas de pruebas frecuentes y conscientes no puede significativas no se tradujeran en pérdida de resistencia a la helada, aún en contenidos de ser enfatizada en exceso. AGRIETAMIENTO TRANSVERSAL EN CUBIERTAS DE CONCRETO EN PUENTES 1 l por Ernest A. Rogalla, Paul D. Krauss, y David B. McDonald. a mayor parte de las cubiertas de puentes de concreto desarrollan grietas poco después de construidas. Estas grietas pueden acortar la vida de servicio de la cubierta, incrementar los costos de mantenimiento, y resultan en reparaciones costosas y estorbosas. Estudiando las experiencias de las agencias del transporte a lo largo de los EUA y en otros países, encontramos que una combinación de esfuerzos ténnicos y de contracción causan la mayor parte del agrietamiento transversal en la cubierta, no las cargas del tráfico y las vibraciones antes o durante el endurecimiento del concreto. El enfriamiento rápido de la cubierta de concreto mientras la temperatura de hidratación se disipa, el agrietamiento por secado, y el agrietamiento plástico debido a la rápida evaporación del agua de la mezcla se combinan para crear esfuerzos que causan el agrietamiento. L Número de camión 8.0 ~ 103 77A 108A 9.0 286 1088 778 108C DISEÑO DE LA MEZCLA DE CONCRETO 285 1~. T\ Ji 7.0 ~ iJ !!! 6.0 ·;¡ ..__ ~5.0 e, IV -e ·e s4.o .... íl lr -~ '~*.\ o .._ ~ 1 1 Lugar de muestreo +Canalón del camión • Bomba con rizo en la manguera ♦ Extremo de la bomba e Banda transportadora o.o ~--4 \. e e, 1.0 _,.... + .,-1 ... \,J\ i <-> 3.0 2.0 _,.... _ 1 10 ■ Tina de concreto 1 1 1 1 1 20 30 40 50 60 Número de prueba Figura 1. Los resultados combinados para la prueba del aire mostraron que el manejo del concreto después de la descarga afectaba el contenido de aire. CONCRETO EN EVOLUCION / ABRIL-MAYO DE 1996 El estudio encuentra que el diseño de la mezcla de concreto, el control de temperatura del concreto durante y después de la colocación, y la atención al curado son criticas para reducir el agrietamiento de la cubierta de un puente. El diseño de la mezcla de concreto afecta significativamente el agrietamiento transversal de cubiertas. Generalmente, las cubiertas son hechas con concreto de alta resistencia, el cual es más propicio al agrietamiento transversal. Estos concretos son más rígidos y desarrollan esfuerzos mayores para un cambio de temperatura dado o una cantidad de agrietamiento. Y lo más importante, ayudan poco a aliviar estos esfuerzos. Los concretos de alta resistencia también comúnmente contienen más cemento, por lo que se contraen más y producen altas temperaturas durante la hidratación temprana El riesgo del agrietamiento transversal en cubiertas puede reducirse seleccionando una mezcla de concreto que no exceda por mucho la resistencia requerida a compresión. Extender el período de curado usando cubiertas tales como un tejido de saco (yute o cañamo) húmedo reduce el agrietamiento aumentando la ganancia en resistencia del concreto y disminuyendo la tasa y el grado de contracción. El concreto durable, de baja permeabilidad puede ser alcanzado con concretos de bajo contenido de cemento. La finura del cemento y la composición química también afectan la velocidad de hidratación y el calor generado inicialmente por el concreto. Los cementos modernos son más propensos a causar agrietamiento porque tienen una mayor finura y tienen mayores contenidos de sulfato y álcali. Úsese cemento tipo 11 o IV (bajo calor de hidratación) en vez del tipo I para alcanzar menores temperaturas durante la hidratación del concreto y el desarrollo de correspondientes esfuerzos térmicos. El cemento tipo 111 (alta resistencia temprana) generalmente no deberá ser usado en cubiertas de puentes porque incrementa en forma temprana la temperatura de hidratación y los esfuerzos térmicos. El cemento CONCRETO EN EVOLUCION /ABRIL-MAYO DE 1996 compensador de agrietamiento y la ceniza volante pueden también reducir el agrietamiento transversal en algunos casos. En general, los concretos con contenidos mayores de agregados y menor contenido de pasta son también menos propicios a desarrollar agrietamiento transversal en cubiertas. La pasta de cemento es el componente del concreto que se contrae, por lo que si se reduce este volumen se reducirá el agrietamiento. Las mezclas magras son también térmicamente menos expansivas y desarrollan menores esfuerzos térmicos. La mezcla de concreto deberá también contener el tamaño máximo posible de agregado. Los agregados mayores permiten una mezcla magra, ayudan a mantener ta trabajabilidad, y reducen los esfuerzos térmicos y por contracción. Un agregado bien graduado, 9 �grueso. puede también reducir el agrietamiento del concreto y el sangrado. El tamaño máximo de agregado deberá ser ya sea un tercio del espesor de la cubierta o tres cuartos del espaciamiento claro mínimo de las varillas de refuerzo, el que sea menor. Usando estas guías, muchas cubiertas de puente pueden ser construidas con al menos un tamaño máximo de agregado de 40 mm. El uso cuidadoso de aditivos puede ayudar a mejorar la calidad de la mezcla de concreto. Los reductores de agua son recomendados para reducir el volumen de agua y pasta, y el riesgo o severidad del agrietamiento temprano. Los retardantes del fraguado son usados frecuentemente para permitir colocaciones continuas de cubierta. Los retardantes reducen la temperatura y el esfuerzo térmico relacionado, de este modo reduciendo el riesgo de agrietamiento térmico. Sin embargo, los retardan tes pueden incrementar la susceptibilidad del concreto al agrietamiento plástico, por lo que la práctica de un buen curado es esencial. Para reducir el riesgo del agrietamiento transversal de cubiertas, se evitara el uso de acelerantes y de humos de sílice. Los aceleradores de fraguado pueden empeorar el agrietamiento de la cubierta incrementando la resistencia temprana, el agrietamiento prematuro, y las temperaturas durante la hidratación, y el módulo de elasticidad temprano. El uso de humo de sílice reduce el sangrado, incrementa las temperaturas iniciales y los esfuerzos térmicos, y produce concretos más rígidos que desarrollan esfuerzos mayores. COLOCACIÓN DEL CONCRETO Los primeros esfuerzos grandes en una cubierta nueva de puente de concreto se desarrollan usualmente durante las primeras 12 a 24 horas, cuando las temperaturas del concreto cambian rápidamente durante la hidratación temprana La reducción de la temperatura del concreto durante este ciclo reducirá los esfuerzos. Esto puede ser hecho colocando el concreto durante un clima fresco, con poco viento, colocando concreto frío, rociar el concreto durante su colocación y curado húmedo, y protegiendo del sol a la cubierta. Idealmente, el concreto debe ser colado cuando la temperatura del aire está entre 4 y 27° C. Para la mayoría de las cubiertas de puentes, la colocación del concreto frío durante clima frío puede reducir el riesgo o severidad de las grietas transversales. Las temperaturas del aire más frías reducen la velocidad de hidratación del concreto y el ciclo térmico durante la hidratación temprana Para prevenir esfuerzos térmicos grandes prematuros, la temperatura de entrega del concreto deberá ser de 6 a 12" C más fría que la temperatura ambiental del aire cuando la temperatura del aire es de 16° C o mayor. Para reducir el riesgo del agrietamiento plástico, la temperatura del concreto deberá igualar la 10 temperatura del aire cuando la temperatura ambiente es por abajo de los 16° C. Los proveedores de concreto pueden utilizar agregados almacenados en sombra para la mezcla o se puede sustituir parte del agua de la mezcla con hielo para reducir la temperatura del concreto. Cuando la velocidad del viento es mayor de 8 km/h. se medirá la tasa de evaporación de humedad del concreto durante su colocación, tomando precauciones especiales para reducir el secado si la tasa de evaporación es alta Las tasas de evaporación excesiva son de 4.9 kg/m2/h o mayores para concreto normal y de 2.45 kg/m2/h para concretos con altos contenidos de cemento, humo de sílice, reductores de agua de alto rango, u otros ingredientes que reduzcan el sangrado. Durante periodos de moderada a alta evaporación, el contratista deberá instalar rompevientos (barreras) para reducir la velocidad del viento sobre el concreto. También, se rociara con vapor el concreto inmediatamente después de tendido. Ya que las capas de polietileno u otras cubiertas impermeables pueden ser incómodas, el aplicar un rocío en la superficie de concreto desde el lado en que se tenga el viento a favor usualmente es lo más efectivo. Emplee una manguera de neblina que produzca un rocío muy fino con un alcance amplio. Toda la cubierta de concreto deberá ser compactada completamente con vibración mecánica, debido a que las áreas sin compactar son propensas al agrietamiento. Las grietas causadas por el agrietamiento plástico pueden ser cerradas usando vibración si es que el concreto todavía se encuentra en estado plástico. ACABADO DEL CONCRETO Un acabado temprano reduce el número y ancho de las grietas, y allanar el concreto dos veces puede reducir inclusive más el agrietamiento. Complete el acabado tan pronto .como desaparezca el sangrado. Para reducir el secado de la superficie antes del curado, rocíese la superficie de la cubierta usando mangueras de niebla, o aplicando películas reductoraS de evaporación. Aunque las reglas mecánicas usualmente producen los mejores resultados mediante un vibrado completo del concreto, su efecto en el agrietamiento temprano varía Las máquinas para acabados diseñadas para una compactación rápida y acabado del concreto con un mínimo de manipulación son las mejores para estas cubiertas. El Departamento del Transporte de California encontró que el acabado tardío y el acabado a mano aumentaron el agrietamiento. CURADO DEL CONCRETO La extensión del tiempo de curado húmedo aumenta la adquisición de resistencia del concreto y disminuye la tasa y extensión del agrietamiento. Los primeros días son críticos 7 CONCRETO COMPACTADO CON RODILLO: UNA INNOVACION DE LA INGENIERÍA CIVIL r Por Kenneth D. Hansen El acabado tempra,o reduce el número y amplitud de las grietas. Las reglas mecánicas diseñooas para consolidar y terminar rápidamente el concreto con la mínima manipulación son las mejores para cubiertas. para la resistencia y durabilidad de la cubierta, por lo que el curado deberá empezarse tan pronto como sea posible. Un curado optimo consiste de un rociado temprano, aplicando un compuesto de curado inmediatamente después del acabado, y usando un curado húmedo continuo. Un compuesto de curado reduce el secado inicial del concreto y disminuye el secado después de que el curado húmedo se detiene. Use siempre un curado húmedo con compuestos de curado para prevenir evaporación y para refrescar al concreto durante la hidratación temprana Se deberá estar seguro de aplicar compuestos de curado uniformemente a una superficie húmeda de concreto. Los compuestos de curado de pigmento blanco pueden también reducir la temperatura del concreto. Después de que el compuesto de curado es aplicado y el concreto pueda resistir los cortes de sierra, comiéncese a humedecer continuamente rociando una neblina de agua continua, estancando el agua en la cubierta, o cubriendo la cubierta con un material saturado (tales como trapos y plástico) que son salpicados periódicamente. Si es posible, se humedezca previamente las cubiertas absorbentes antes de colocarlas sobre el concreto. Para minimizar el agrietamiento transversal, el curado húmedo deberá durar normalmente al menos 7 días, preferiblemente más. Se deberá tener cuidado de mantener los lados y las aristas de la cubierta húmedas y de que el viento no accione sobre éstas. Una reaplicación de compuestos de curado después del curado húmedo reducirá la tasa de secado Y el riesgo de agrietamiento. Traducción de: Jorge Códova Garza Tomado de Concrete Construction, Sept11995 CONCRETO EN EVOLUCION / ABRIL-MAYO DE 1996 os Ingenieros Civiles son constructores y solucionadores de problemas. Con esperanza en sus intentos de resolver problemas, son también innovadores al buscar nuevas y mejores formas para diseñar y construir estructuras. Con respecto a la construcción de una presa a principios de 1970, más y más presas de terraplén fueron construidas en sitios en que podían haberse hecho de concreto. Esto fue principalmente porque su costo era menor. Los métodos de construcción con manejo de tierras han avanzado más rápido que los métodos de construcción de presas de concreto. Las presas de concreto masivo continuaron siendo erigidas con grandes monolitos, llamados bloques, colocando cubo por cubo. Hasta ahora, las presas de tierra (terraplenes) tienen problemas. Eran más propensas a fallar principalmente debido a un sobre exceso durante una avenida o debido a la erosión interna, llamada silbadora. Las presas de concreto tuvieron y han tenido una excelente actuación con tan sólo una presa fallada en los EUA durante los pasados 65 años. Ingenieros estructurales y Geotécnicos fueron así buscando un camino para resolver el problema de producir una presa de concreto al menor costo mientras se mantenga su seguridad inherente. Esto es lo que trajo la innovación de las presas de concreto compactado con rodillo (RCC: Roller Compacted Concrete). Involucra básicamente la construcción de una presa de gravedad de concreto mediante métodos usualmente relacionados con la construcción de presas de tierra. Generalmente capas de espesor de 30 cm de concreto de revenimiento nulo son colocadas horizontalmente y compactadas en forma empalmada en forma rápida. El RCC es más un nuevo método de construcción que un nuevo material. Es un L El RCC está siendo CXllocooo totalmente por un sistema de bandas trans¡xirtoooras en la presa de Spring Hollct-N, Virginia E.U. verdadero concreto que usualmente es presa de RCC: La rápida colocación y mezclado en una planta, transportado por resistencia a la erosión del RCC fueron camiones, cargadores amplios y bandas probadas en Tarbela. Un total de 2.7 transportadoras, esparcido por bulldozers, y millones de metros cúbicos de RCC fueron compactado por un rodillo vibratorio. colocados entre 1974 y 1986 para 8 Comparando el RCC con el concreto de aplicaciones separadas de reparación. revenimiento convencional, una menor Se ha dicho frecuentemente que la cantidad de agua es necesitada para realizar necesidad es la madre de la invención. Tal un concreto sin revenimiento. Por lo tanto, fue el caso de Tarbela. Después de que uno menos cemento es requerido para producir de los cuatro túneles de gran diámetro se una relación NC. Una menor cantidad de colapsara durante el llenado inicial del agua en la mezcla nos conduce a un menor deposito de Tarbela en 1976, la reparación agrietamiento y menor cantidad de cemento tenía que ser terminada rápidamente antes de y por ende una reducción de agrietamiento la s1gu1ente temporada de avenidas. térmico inducido. Aproximadamente 350,000 m3 de RCC fueron colocados en 42 días hábiles. La PRIMEROS DESARROLLOS máxima colocación fue de 18,000 m3 de La rehabilitación de la presa Tarbela en RCC en un solo día quedando hoy en día Pakistán usando lo que los consultores como un récord mundial. Tippetts-Abbett-McCarthy-Stratton (TAMS) Contrafuertes masivos y esquinas vivas de denominaron "concreto rolado" fue un gran RCC fueron usadas para reemplazar roca paso hacia adelante en el desarrollo de las erosionada en el área anegada del vertedor de CONCRETO EN EVOLUCION / ABRIL-MAYO DE 1996 11 �servicio. Sujeto a una prueba de un gasto de 11,300 m3/s durante 6 horas, no se notó erosión del RCC con una inspección inmediatamente después del gran gasto de prueba. Las lecciones aprendidas en Tarbela junto con la confianza derivada de varios programas de pruebas de laboratorio y de campo llevados a cabo por el cuerpo de Ingenieros Militares para cambiar su presa de Willow Creek en Oregon de tierra y roca terraplenadas a una estructura RCC de gravedad en 1980. En esa misma época, el U. S. Bureau of Reclarnation hizo una decisión de utilizar el RCC en la presa Upper Stillwater. Esta también había sido planeada · inicialmente con una presa de terraplenado de tierra/roca. PRESA WILLOW CREEK Y UPPER STILLWATER. Mientras que ambas presas iban a ser construidas por el método RCC, el Cuerpo de Ingenieros (CI) y el U. S. Bureau of Reclamation (USBR) realizaron el diseño de las presas muy diferentes. El distrito Walla Walla del CI usó una mezcla magra, seca de RCC colocada en tres zonas (aguas arriba, interior y aguas abajo) para lograr su economía. El USBR se decidió sobre una mezcla más rica, consistencia más húmeda de RCC que pudiera tener un alto grado de resistencia a la tensión entre sucesivos tendidos de RCC. De esta manera, la pendiente aguas abajo de la sección de gravedad puede ser más empinada. Esto redujo el volumen de concreto y de este modo el costo de la presa. PRESAS POR EL MÉTODO RCC A MEDIADOS DE LOS 90'S. De las presas Willow Creek y Upper Stillwater y otras más construidas anteriormente, el bajo costo y la rápida construcción de una presa segura de concreto fueron probadas. Estos factores junto con diseños mejorados han llevado a la construcción de 43 presas de RCC en EUA hasta la fecha. Unas 28 de estas pueden ser clasificadas como presas altas, las cuales se definen cuando su altura sobrepasa los 15 m. Así de este modo las presas por RCC han ganado un lugar muy merecido como un nuevo tipo de presa que puede ser aplicado a muchos vasos debido a su trabajo innovador de los diseñadores pioneros de este tipo de presas. . Las tendencias en el diseño de presas de RCC que tienen vasos permanentes inclu}'.e la instalación de algunas juntas transversales en las estructuras, el uso parcial o completo de camas de mortero para incrementar las propiedades de cortante y disminuir las fugas entre bloques de RCC y algo de aumento en el contenido de cementante en las mezclas de RCC. También ha habido un incremento en el uso de paneles de concreto precolados con membrana para proporcionar un lado impermeable aguas arriba. OTRO PROBLEMA CAPACIDAD INADECUADA DE VERTEDEROS DE LAS PRESAS DE TIERRA EXISTENTES. Otro problema a ser solucionado por los Ingenieros diseñadores de presas fue un método económico de hacer seguras muchas presas antiguas de tierra que habían sido encontradas hidrológicamente deficientes. Estas presas existentes no eran capaces de almacenar con seguridad o cursar las aguas cumpliendo con el criterio de diseño de la avenida máxima. Cuando las presas fueron diseñadas muchos años atrás, los terraplenes no tenían que acomodar avenidas de al menos la mitad de la avenida teórica máxima probable (PMF). Por lo que, proporcionando un terraplén de protección superior para el volumen mayor, pero poco frecuente, nuevo diseño de avenida podría ser la única solución razonable disponible para el ingeniero diseñador. No obstante otras alternativas estaban disponibles, la protección superior es generalmente la solución de mayor costoefectivo. RCC COMO LA SOLUCIÓN Una vez más, la necesidad es la madre de la invención. El concreto compactado con rodillo fue aceptado bastante rápido para solucionar este problema por los Ingenieros debido a su bajo costo, rnétodo de construcción rápido y relativamente simple, y actuación demostrada. El diseño fue más intuitivo para los diseñadores de presas que la solución de cualquier formula matemática compleja. El ancho mínimo de 2.4 m necesitado para un apropiado tendido, esparcido y compactación de capas horizontal de 300 mm de espesor determinaron el espesor total. El espesor de este modo produjo un mínimo de 600 mm para una pendiente de 3H: 1V cuando es medido perpendicular a la pendiente. La sección continua de RCC tiene suficiente peso y durabilidad para resistir el desplazamiento y la erosión durante los Estudiantes de la Facultad de Ingeniería Civil obtienen primer premio en concurso internacional por Eliud AssaffMontoya Gana flujos de excedencia no frecuentes. Puede ser adaptado fácilmente a las variaciones en la configuración del sitio. En muchos casos, el terraplén para excedencias protegido con RCC solamente servirá cuando una avenida máxima de 1 en 100 años sea excedida, y en la mayor parte de los casos por 12 horas o menos. CONCLUSIÓN El desarrollo de las presas de RCC y la protección de terraplenes de excedencia con RCC son dos ejemplos de innovaciones de Ingeniería Civil. Un problema especifico que necesita ser resuelto, los diseñadores pioneros aplicaron algunos principios ingenieriles, métodos establecidos de construcción, investigación de campo y la ejecución de reparaciones de emergencias ayudaron a desarrollar soluciones a estos problemas. En cada caso, los primeros Ingenieros produjeron diseños que funcionaron muy bien. Sin embargo, sus estructuras resultantes fueron bastante cercanas, pero no exactamente, 100 por ciento efectivas. Los pioneros en el diseño del RCC y su construcción deben estar orgullosos de sus realizaciones. Más aun fue aprendido de las innovaciones tempranas que fueron aplicadas a un creciente número de proyectos de rehabilitación de presas usando el concreto compactado con rodillo. Los ejemplos mencionados anteriormente prueban que lo Ingenieros no deberán tener miedo de innovar. Hay mucho más por obtenerse por la profesión de Ingeniería Civil, dueños de proyectos, y los Ingenieros individuales aun si los pioneros pudieron tener "atados sus tobillos" ligeramente en la persecución de encontrar caminos nuevos y mejores para diseñar y construir estructuras. Traducción de: Jorge Céxlova Garza Tomado de Concrete lntemational, Abrilll 996 12 CONCRETO EN EVOLUCION / ABRIL-MAYO DE 1996 e lleva al acabo, en los últimos años, dentro del Instituto Americano del Concreto (ACI) un concurso exclusivo para estudiantes, el cual tiene como finalidad promover la creatividad y desafiar la inteligencia de estudiantes de diversas universidades, mayormente diseminadas en Estados Unidos y Canadá; sin embargo, part1c1pan algunas universidades de otros países dado el gran interés que el ACI ha mostrado en la Internacionalización. Del concurso al que hacemos referencia puede decirse que es el más interesante que el ACI pudo haber ideado jamás, por su formato creativo, y consiste en poner a prueba de impacto un marco de concreto para proteger un huevo. Entre las universidades participantes pueden mencionarse la Universidad del Sur de lllinois y la Universidad de Toronto. Todas participando bajo el siguiente reglamento creado por los expertos del ACI: S ELEGIBILIDAD Pueden participar estudiantes de licenciatura o de escuela técnica al momento del colado del espécimen. Una escuela puede participar con más de un equipo, pero estará limitada a un premio. Un equipo tendrá tres miembros como máximo y se permite que un equipo participe hasta con tres especímenes. El maestro asesor es el responsable del cumplimiento del reglamento. MATERIALES El cementante hidráulico puede incluir humo de sílice, escorias, puzolanas y aditivos. No se permiten epóxicos y otros polímeros, gomas y cementantes similares. Todo el refuerzo no deberá exceder a 1 mm de diámetro. No se permite el uso de refuerzos mayores de 2.5% en cualquier sección transversal. No se permiten el uso de mallas de alambre, ni soldadura en jaulas (para su fabricación sólo se pem1ite el amarre o pegado). Así mismo, no se pemiite trenzar, torcer juntos o enrollar el refuerzo. Los estribos deben espaciarse al menos 25 mm. Se permiten fibras, las cuales se consideran como parte del refuerzo. No se permitirá el refuerzo en forma de placas, ya sean metálicas, de plástico, etc. Se puede utilizar cualquier tipo de agregado, excepto de plástico o madera. CURADO Y EDAD DEL ESPÉCIMEN El curado deberá ser a presión atrnosférica. La temperatura no deberá exceder el punto de ebullición del agua. Se permite el uso de curado estándar. Los especímenes no deberán fabricarse antes de Noviembre 12, 1995. ESPÉCIMEN Y CARACTERISTICAS DEL ENSAYE Los apoyos del marco deben construirse de tal forma que se puedan ajustar en una base Momento en que se lleva acabo la prueba de Impacto en un marco. metálica de 450 mm ± S mm de largo por ISOmm±S mm. El marco debe dejar una altura libre mínima al centro de 100 mm para colocar un huevo. La altura total del marco no deberá exceder de 250 mm. Las dimensiones de los apoyos no deberán exceder de 50 mm de largo por ISO mm de ancho. El claro libre entre los apoyos debe ser de 350 mm mínimo. Deberá dejarse en la parte superior una superficie plana de por lo menos 50 mm de diámetro (superficie de recepción del impacto), la cual debe ser de concreto. La masa máxima deberá ser de 3,500 g. Las cargas de impacto se aplicaran a 4 incrementos de altura deslii.ando las masas mediante un tubo de PVC de SO mm de diámetro a 0.75, 1.50, 2.25 y 3.0 m. A cada Richard Gon~ Ríos sosteniendo el marco ganm CONCRETO EN EVOWCION/ ABRIL-MAYO DE 1996 13 �·1 1 incremento de altura se dejarán caer masas de 6.5 y 8.5 kg sucesivamente. Después de la aplicación de la masa de 8.5 kg a 3.0 m de altura, se seguirá aplicando la masa de 8.5 kg las veces necesarias hasta que el marco falle y se rompa el huevo. Las pruebas se realiz.aron durante la Convención de primavera del ACI el 17 de marzo de 1996, resultando ganador el equipo de la Facultad de Ingeniería Civil de la Universidad Autónoma de Nuevo León, representados por Richard González Ríos con la colaboraqión de Rogelio Villarreal y asesorados por el Dr. Raymundo Rivera V, obteniendo así el primero y tercer lugar, sólo que de acuerdo con el reglamento se les otorgó únicamente el primer lugar. El marco ganador de primer lugar soportó, antes de fallar, 12 veces la masa de 8.5 kg desde una altura de 3.0 m, instituyendo así una cifra récord en este concurso, ya que los impactos resistidos por éste superan todos los soportados por los marcos que han participado en este concurso a lo largo de su historia El segundo lugar lo obtuvo el marco de la Universidad de Toronto al soportar 6 impactos en la última fase, asimismo la Universidad del Sur de Illinois obtuvo el tercero con 5 impactos. El marco ganador fue fabricado con Cemento Monterrey (CEMEX) y ceniza volante como material cementante; basalto, coque de carbón y pedacería de hule de neumático, como agregados; super reductor de agua marca ACON SF 1025 a base de naftaleno sulfonatado, como aditivo; y se empleó alambre de acero de 0.75 mm de diámetro y fibra de acero marca FIBERCON de sección rectangular de 0.80 x 0.35 y 25.00 mm de largo. Este premio robustece el prestigio que la Facultad de Ingeniería Civil de la UANL, el cual se ha venido forjando a lo largo de sus más de 60 aflos de historia 1 ;:• ~:~11 Fibercon En concreto.,. Mejor calidad, reduce costos De izq. ader. /ng. Alejandro Durán Herrera, Richard González Ríos, Dr. Raymundo Rivera V. 14 �El rostro urbano de u11a ciudad, -~ es u11a e res1on de su cultura. Con Cemento Monterrey está construido el rostro urbano de esta ciudad que en 1996 festeja sus 400 años de fundación. Una ciudad es lo que se ve de ella. Sus habitantes expresan su modo de vida en las formas arquitectónicas de sus casas y edificios. En 1906, en Nuevo León, surgió la primera planta de cemento en México. Su primera marca, desde entonces, lleva el nombre de una ciudad que es el orgullo de toda una nación: Monterrey. Durante 90 años, casi un cuarto de la historia de esta ciudad, millones de construcciones se han erigido con Cemento Monterrey, y ahí están como testimonio de la grandeza de un pueblo yde la calidad de un cemento que responde con solidez a la confianza. Cemento Monterrey Garantía Mundial de Calidad � Dublin Core The Dublin Core metadata element set is common to all Omeka records, including items, files, and collections. For more information see, http://dublincore.org/documents/dces/. Title A name given to the resource Concreto en evolución Description An account of the resource Revista de la sección estudiantil de la Facultad de Ingeniería Civil de la UANL de la Sección Noreste de México del Instituto Americano del Concreto. Contiene información especializada y artículos científicos en materia de ingeniería, materiales, estudios ambientales, etcétera. Text A resource consisting primarily of words for reading. Examples include books, letters, dissertations, poems, newspapers, articles, archives of mailing lists. Note that facsimiles or images of texts are still of the genre Text. Título Uniforme Concreto en Evolución Año de publicación El año cuando se publico 1996 Número Número de la revista 7 Mes de publicación Mes cuando se publicó Abril-Mayo Día Día del mes de la publicación 1 Periodicidad La periodicidad de la publicación (diaria, semanal, mensual, anual) Bimestral Relación OPAC https://www.codice.uanl.mx/RegistroBibliografico/InformacionBibliografica?from=BusquedaAvanzada&bibId=1753327&biblioteca=0&fb=20000&fm=6&isbn= Dublin Core The Dublin Core metadata element set is common to all Omeka records, including items, files, and collections. For more information see, http://dublincore.org/documents/dces/. Title A name given to the resource Concreto en Evolución : Revista de la Sección Estudiantil FIC-UANL de la Sección NE de México del Instituto Americano del Concreto, 1996, No 7, Abril-Mayo Creator An entity primarily responsible for making the resource Montoya Garza, Eliud Assaff, Dirección Subject The topic of the resource Ingeniería civil Concreto Pavimento Puentes Caminos Publicaciones periódicas Description An account of the resource Revista de la sección estudiantil de la Facultad de Ingeniería Civil de la UANL de la Sección Noreste de México del Instituto Americano del Concreto. Contiene información especializada y artículos científicos en materia de ingeniería, materiales, estudios ambientales, etcétera. Publisher An entity responsible for making the resource available Universidad Autónoma de Nuevo León, Sección Estudiantil de la Facultad de Ingeniería Civil, Sección Noreste de México del Instituto Americano del Concreto Contributor An entity responsible for making contributions to the resource Martínez Silva, Pedro Luis, Diseño Villarreal Serna, Rogelio, Traductor Date A point or period of time associated with an event in the lifecycle of the resource 01/04/1996 Type The nature or genre of the resource Revista Format The file format, physical medium, or dimensions of the resource tex/pdf Identifier An unambiguous reference to the resource within a given context 2015494 Source A related resource from which the described resource is derived Fondo Universitario Language A language of the resource spa Spatial Coverage Spatial characteristics of the resource. San Nicolás de los Garza, N.L., (México) Access Rights Information about who can access the resource or an indication of its security status. Access Rights may include information regarding access or restrictions based on privacy, security, or other policies. Universidad Autónoma de Nuevo León Rights Holder A person or organization owning or managing rights over the resource. El diseño y los contenidos de La hemeroteca Digital UANL están protegidos por la Ley de derechos de autor, Cap. III. De dominio público. Art. 152. Las obras del dominio público pueden ser libremente utilizadas por cualquier persona, con la sola restricción de respetar los derechos morales de los respectivos autores Agrietamiento transversal Bombeo Colocación del concreto Contenido de aire Ingeniería Civil Puentes