https://hemerotecadigital.uanl.mx/files/original/312/20797/Ingenierias_2017_Ano_20_No_74_Enero-Marzo.pdf 82e7fa8e719affd639ebd08955b692f1 PDF Text Text ��74 Contenido Enero-Marzo de 2017, Año XX, No. 74 2 Directorio 3 Editorial: Acciones y excelencia académica Guadalupe Evaristo Cedillo Garza 7 Desconexión automática del sistema eléctrico peruano Centro Oriente para mitigar desconexiones en cascada Clifford Mostacero, Mijhael Tuesta, Enrique Moldauer, Ernesto Tito, Yofre Jácome, Roberto Ramírez 24 Construcción y modelado de bobina Rogowski para implementar en relevadores de protección Cristian A. Meraz, José de J. Durón, Jeziel O. Juárez, Alberto Castillo 38 Revalorización de los residuos de café en la eliminación de ácido carmínico Nancy Elizabeth Dávila Guzmán, Felipe de Jesús Cerino Córdova, Víctor Manuel Ovando Medina, Andrés Iván Pérez Briones, María de la Luz Díaz de León Garza 50 Impacto de los esquemas de sincronismo en los transformadores principales de la Central Hidroeléctrica “Ing. Carlos Ramírez Ulloa” Mauricio Sosa 74 Eventos y reconocimientos 76 Titulados a nivel Doctorado en la FIME-UANL 78 Tesistas titulados de Maestría en la FIME-UANL 80 Acuse de recibo 81 Colaboradores 82 Información para colaboradores 83 Código de ética Ingenierías, Enero-Marzo 2017, Año XX, No. 74 � �DIRECTORIO Ingenierías, Año XX N° 74, enero-marzo 2017. Es una publicación trimestral, editada por la Universidad Autónoma de Nuevo León, a través de la Facultad de Ingeniería Mecánica y Eléctrica. Domicilio de la Publicación: Facultad de Ingeniería Mecánica y Eléctrica, Pedro de Alba S/N, Edificio 7, San Nicolás de los Garza, Nuevo León, México, C.P. 66450. Teléfono: +52 (81) 83294020 Ext. 5854, Fax +52 81 83320904. Editor responsable: Dr. Juan Antonio Aguilar Garib. Reserva de derechos al uso exclusivo No. 04-2011-101411064600-102, ISSN: 1405-0676. Número de certificado de licitud de título y contenido: 15,525, otorgado por la Comisión Calificadora de Publicaciones y Revistas Ilustradas de la Secretaría de Gobernación. Registro de marca ante el Instituto Mexicano de la Propiedad Industrial: En trámite. Impresa por: Impresos Baez, Jesús M. Garza 3219 Oriente, Col Francisco I. Madero, Monterrey Nuevo León, México, C.P. 64560. Fecha de terminación de impresión: 15 de enero de 2017. Tiraje: 800 ejemplares. Distribuido por: Universidad Autónoma de Nuevo León, a través de la Facultad de Ingeniería Mecánica y Eléctrica, Pedro de Alba S/N, Edificio 7, San Nicolás de los Garza, Nuevo León, México, C.P. 66450. Las opiniones expresadas por los autores no necesariamente reflejan la postura del editor de la publicación. Prohibida su reproducción total o parcial de los contenidos e imágenes de la publicación sin previa autorización del Editor. Impreso en México Todos los derechos reservados © Copyright 2017 revistaingenierias@uanl.mx UNIVERSIDAD AUTÓNOMA DE NUEVO LEÓN Mtro. Rogelio G. Garza Rivera Rector M.A. Carmen del Rosario de la Fuente García Secretario General Dr. Juan Manuel Alcocer González Secretario Académico Dr. Celso José Garza Acuña Secretario de Extensión y Cultura Lic. Antonio Ramos Revillas Director de Editorial Universitaria FACULTAD DE INGENIERÍA MECÁNICA Y ELÉCTRICA Dr. Jaime A. Castillo Elizondo Director Dr. Juan Antonio Aguilar Garib Editor responsable M.C. 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Cedillo Garza Universidad Autónoma de Nuevo León, Facultad de Ingeniería Mecánica y Eléctrica guadalupe.cedillogr@uanl.edu.mx Existen ejemplos diversos en la historia que demuestran que hay acciones críticas que ejecutadas en circunstancias especiales, han sido la causa del ascenso de imperios, gobiernos y sociedades, mientras que la falta de acción así como el abandono de oportunidades por omisión debida a la ignorancia, el temor o la falta de visión, han llevado a su caída. Si nos centramos en una institución educativa, podemos destacar que el desarrollo de la excelencia académica está sujeto a: a) presiones sociales, como la aceptación de más estudiantes; b) laborales, como la exigencia, cada vez mayor, sobre todo en términos administrativos, para los profesores; además de c) otras demandas externas de ranking e indicadores, así como d) el medio empresarial que exige que los egresados construyan competencias de especialización, a veces olvidando las básicas, de manera que una parte importante de la inversión en educación, de hecho lo sea en capacitación, con cargo a la institución educativa. Lo que llama más la atención en estas condiciones es que parecen olvidar que la academia es la esencia de una institución educativa, la cual está en principio al servicio de la sociedad. Poniendo como ejemplo a una escuela de ingeniería, ésta debe formar ingenieros que hagan ingeniería para todos y no para unos cuantos. Por esta razón, todo plan institucional debe considerar especialmente el aspecto académico, teniendo presente que cada institución tiene circunstancias particulares, por lo que no es posible establecer planes mediante imitación y menos aún bajo esquemas administrativos que pretenden hacerse pasar por académicos. La academia debe tenerse presente más allá del discurso, los planes que al final funcionan son aquellos que parten de una realidad que está plenamente identificada y aceptada, a fin de establecer objetivos, metas, estrategias que conllevan acciones bien definidas que se deben realizan cabalmente. Lograr la excelencia académica implica un proceso de actualización constante, en donde el primer paso infiere una conciencia profunda de que existe la necesidad de mejorar. La aceptación de una debilidad dentro de una institución educativa es un estado que requiere una madurez administrativa capaz de cultivar la semilla de la crítica constructiva. Un error común de las administraciones es caer en espejismos causados por la exaltación de logros particulares que no están asociados al objetivo primario de la excelencia académica, pero que sí provocan una sensación de confianza y una actitud de autocomplacencia que no tienen fundamento. Ingenierías, Enero-Marzo 2017, Año XX, No. 74 � �Acciones y excelencia académica / Guadalupe E. Cedillo Garza La falta de conciencia académica en las administraciones las hace presentar números que se refieren a la capacidad académica que se obtienen a partir de análisis que no se sustentan en criterios académicos, pero que a pesar de su falta de justificación llegan a considerarse válidos, al grado que se les toma en cuenta para planificar sobre el desarrollo académico de las instituciones. En el mejor de los casos, un sistema bajo estas directivas se mantiene estático, pero lo más probable es que en comparación con otros sistemas que sí alinean su administración a su quehacer, haya en efecto un retroceso. Es posible que las consecuencias no se aprecien en un plazo inmediato, de manera que hay una apariencia de estabilidad que también contribuye al ambiente de confianza, que evita que se observen las tendencias y se descuiden las oportunidades de mejora. La administración en un medio académico cumple la misma función que en cualquier organización, es decir, coordina a los actores asegurándose de que cada uno cuente con los medios para efectuar sus tareas, que ninguna de ellas es redundante o superflua, están correctamente asignadas y se asegura de que se cumplan responsablemente. Los académicos son los actores y la mejor administración en este caso, es la que se lleva a cabo por administradores que comprenden que la academia y la administración son de naturaleza diferente, por lo que están conscientes de la importancia de la academia, poniéndose a su servicio. Los requerimientos de la academia deben ser cubiertos desde un marco de referencia académico, el bajo perfil de un profesor no puede ser compensado por capacidades administrativas o de otra índole, de manera que las políticas de contratación de profesores, de cualquier categoría, deben estar ligadas a las necesidades de la academia y por lo tanto el perfil académico es mandatorio. El examen de oposición es lo más elemental en la escala de procedimientos para la selección abierta de candidatos en protocolos que se utilizan por organismos dedicados a la educación, ciencia, tecnología y cultura en México y otros países. La selección de candidatos mediante esos protocolos suele incluir además pruebas de campo, entrevistas, ensayos y contraste de prospectivas, que son revisadas por comités compuestos por académicos cuyos perfiles y trayectorias están más que probadas por sus reconocimientos externos a sus instituciones. La intención de una selección rigurosa es cumplir con uno de los requerimientos más importantes para el buen desarrollo académico de profesores y estudiantes, el cual consiste en contratar únicamente a los profesores que cumplen con el perfil académico propio de cualquier institución de prestigio y cuyas áreas de especialidad corresponden estrictamente con la demanda de los programas educativos de las instituciones. También es conveniente asegurarse de que los profesores ya contratados estén asignados a sus áreas de especialidad y brindar capacitación inflexiblemente académica a quienes muestren algún rezago o falta de actualización, en las áreas que correspondan a su formación. Las administraciones deben ser facilitadoras para que la contratación se lleve a cabo de esa forma para todas la áreas, con énfasis especial en las ciencias básicas, que constituyen el fundamento de la formación ingenieril. � Ingenierías, Enero-Marzo 2017, Año XX, No. 74 �Acciones y excelencia académica / Guadalupe E. Cedillo Garza También deben asegurarse, de la misma manera que para los profesores, que los estudiantes admitidos tengan el perfil apropiado para que se desempeñen satisfactoriamente. No se deben promover actitudes que permitan que los profesores y estudiantes reduzcan su nivel, el ambiente de una institución educativa debe ser precisamente ese, de escuela. A la vista de la experiencia propia de un académico activo que ha tenido la oportunidad para interactuar con diferentes círculos académicos y con la ocasión para conocer ciertos planes y sus acciones asociadas, pudiendo ver tanto sus antecedentes, como su evolución y resultados, puedo decir que las situaciones más desfavorables para la academia son aquellas en las que el profesor permite que la carga de reportes, informes y otras actividades propias de la administración lo abrumen, a tal grado que ya no tenga tiempo para la academia. Otra situación contraria es que los contenidos de los cursos se repitan en diferentes materias. Los casos más graves se dan cuando al amparo de esa situación los contenidos llegan a omitirse en las diferentes clases así que al final nadie los cubre, o cuando se ofrecen cursos cuyo contenido corresponde a niveles inferiores al que se está impartiendo, como por ejemplo, cursos de nivel preparatoria en la licenciatura o cursos de nivel licenciatura en el posgrado. Una consecuencia de esto, es que se promueve que los profesores, aun aquellos con el más alto espíritu académico, desechen sus esfuerzos por superarse, además de que la repetición aburre a los buenos estudiantes, quienes comienzan a realizar actividades ajenas a su formación, sin considerar que su preparación requiere dedicación dentro y fuera del aula. Esta discrepancia en niveles y actitudes puede y debe ser atendida por los académicos, ya que dada su naturaleza no es posible su valoración desde una perspectiva administrativa. Toda organización enfrenta múltiples variables internas y externas que impactan al sistema, y una que sin duda juega un papel muy importante en la dirección y administración de una institución educativa es el factor humano, pero aun así, sería pernicioso para el desarrollo académico, establecer objetivos primarios basados únicamente en políticas conciliadoras, incluso paternalistas, que provocan situaciones de tolerancia que abandonan el objetivo académico esencial. El camino para la excelencia académica está en que se trabaje en torno a la academia para apoyarla en la elaboración de los planes de estudio de los programas educativos e impartición de cursos, por mencionar algunas actividades. Lo más importante es que la calificación de excelencia no proviene de la autoproclamación, sino del desempeño sobresaliente de los profesores en las diferentes convocatorias, del de los estudiantes en instituciones reconocidas por su semblante competitivo, así como de los egresados y graduados en el exterior, cuya valoración de alguna manera se aprecia en su bienestar socioeconómico y su incidencia en la sociedad. Encontrar una vía hacia la excelencia académica requiere más que buena voluntad, requiere de que se ejecuten las acciones pertinentes para ese objetivo. La unión de los profesores dedicados al trabajo académico debe ser fincada e impulsada por las administraciones ya que esta forma de unidad es la única que se refleja directamente en resultados académicos de excelencia, en tanto Ingenierías, Enero-Marzo 2017, Año XX, No. 74 � �Acciones y excelencia académica / Guadalupe E. Cedillo Garza que la unidad en torno a otros valores que no consideren al aspecto académico son irrelevantes para el desarrollo de la academia. Nadie entiende mejor a la academia que los académicos, y por eso somos nosotros los que debemos proponer las acciones más efectivas, ya que de hacerlo así, se podrán encontrar los cambios mínimos necesarios que produzcan el efecto máximo deseado. Por lo tanto, nuestro clamor académico debe ser escuchado en favor de lograr la excelencia. � Ingenierías, Enero-Marzo 2017, Año XX, No. 74 �Desconexión automática de carga del sistema eléctrico peruano Centro Oriente para mitigar desconexiones en cascada Clifford Mostacero, Mijhael Tuesta, Enrique Moldauer, Ernesto Tito, Yofre Jácome, Roberto Ramírez Comité de Operación Económica del Sistema Interconectado Nacional, Lima, Perú clifford.mostacero@coes.org.pe RESUMEN Las líneas de transmisión en el sistema eléctrico peruano están expuestas a sufrir fallas eléctricas debido a descargas atmosféricas, pudiendo generar interrupción de servicio y daños a los equipos. Estas fallas pueden producir desconexiones en cascada generando apagones, por lo que se deben elaborar esquemas automáticos con el objetivo de mitigar estas desconexiones. En este trabajo se muestra el análisis para la implementación del esquema de desconexión automática de carga del área Centro Oriente utilizando el software DIgSILENT PowerFactory para verificar las lógicas y definir los ajustes adecuados para el esquema. PALABRAS CLAVE: Desconexión de carga, análisis de contingencias, automatización. ABSTRACT The transmission lines in the Peruvian electrical system are exposed to failure due to atmospheric discharges, which can produce service interruption and damages of devices. These failures can produce disconnection in cascade and blackouts, therefore, automatic schemes must be elaborated aiming to mitigate these disconnections. An analysis for the implementation of the automatic disconnection scheme in the Central East area using DIgSILENT PowerFactory software was used to verify logistics and define the proper adjustments for the scheme is shown in this work. KEYWORDS: Charge disconnection, contingency analysis, automation. Nomenclatura SEIN: Sistema Eléctrico Interconectado Nacional Peruano. COES: Comité de Operación Económica del Sistema Peruano. SE: Subestación. CT: Central Térmica. DSL: DIgSILENT simulation language. Ingenierías, Enero-Marzo 2017, Vol. XX, No. 74 � �Desconexión automática del sistema eléctrico peruano Centro Oriente .../ Clifford Mostacero, et al. INTRODUCCIÓN El sistema Centro Oriente del SEIN, es netamente radial alimentado a través de dos enlaces, uno de 220 kV y otro de 138 kV. En el área Centro Oriente del SEIN, la CT Aguaytía operaba para regular la tensión (figura 1), pero debido al ingreso de un equipo de compensación reactiva (STATCOM) en Pucallpa, la central no está siendo operada por despacho. Fig.1. Unfilar del sistema eléctrico área Centro Oriente. Entre los meses de diciembre a abril, es la temporada de lluvias en la sierra y la selva de Perú, por lo que la probabilidad de fallas por descargas atmosféricas se incrementa, y con la configurauración actual del SEIN al provocarse la desconexión por falla del enlace de 220 kV (línea L-2252), se originarían sobrecargas en el enlace de 138 kV. Es importante notar que la presencia de los equipos de compensación reactiva evitan que se produzca una caída de tensión suficiente para poder activar los relés de mínima tensión en los puntos de carga, produciendo la actuación de las protecciones de sobre corriente o distancia de las líneas y transformadores del enlace de 138 kV, y consecuencia de estos eventos se interrumpen grandes cantidades de carga en el centro oriente del SEIN. Por ello es necesario implementar un esquema de rechazo automático de carga ante la desconexión del enlace de 220 kV, que permita disminuir las sobrecargas de forma rápida y evite la desconexión de líneas y transformadores en cascada. ANTECEDENTES Debido al incremento de la demanda por el desarrollo en el Área Centro Oriente del Sistema Peruano se han venido realizado proyectos como la ampliación de la capacidad de transformación en las SS. EE. Aguaytía y Pucallpa, e instalación de un STATCOM en la SE Pucallpa 60 kV, tal y como se muestra en la figura 1. � Ingenierías, Enero-Marzo 2017, Vol. XX, No. 74 �Desconexión automática del sistema eléctrico peruano Centro Oriente .../ Clifford Mostacero, et al. Antes del ingreso del STATCOM, la CT Aguaytía operaba para mantener los niveles de tensión en la zona de Aguaytía y Pucallpa, pero con el ingreso de la compensación reactiva en Pucallpa, esta central no es operada por despacho económico; si bien en condiciones normales el sistema opera sin restricciones, ante la pérdida de un enlace, se pueden producir desconexiones en cascada. Durante la temporada de lluvia se producen fallas por descargas atmosféricas en las líneas de transmisión, las cuales pese a contar con apantallamiento y recierre monofásico ocasionan desconexiones de líneas de transmisión. Luego del ingreso de las ampliaciones de subestaciones e implementación del STATCOM de la SE Pucallpa, se han producido eventos como la desconexión del enlace de 220 kV (línea L-2252) por falla, ocasionando la posterior desconexión del autotransformador 220/138 kV de la SE Paragsha, ocasionando pérdidas de suministro en ciudades importantes como Huánuco, Tingo María, Tarapoto y Cerro de Pasco, interrumpiendo alrededor de 130.4 MW. En la figura 2 se puede apreciar la ubicación de falla de este evento. Fig. 2. Falla monofásica en la L-2252 a 39 km de SE Vizcarra 220 kV. También, en otros escenarios, se ha producido una falla en la línea L-2252, dejando a esta zona conectada al SEIN con un enlace débil, provocando sobrecargas superiores al 120% de las líneas de 138 kV y del autotransformador 220/138 kV de la SE Paragsha. Como consecuencia de este evento, las tensiones disminuyeron en las barras de 138 kV del enlace, la sobrecarga y las caídas de tensión activaron protecciones que desconectaron líneas como se puede notar en la figura 3 (oscilografía del último evento registrado), por lo tanto se interrumpió el suministro en la zona Centro Oriente. Ingenierías, Enero-Marzo 2017, Vol. XX, No. 74 � �Desconexión automática del sistema eléctrico peruano Centro Oriente .../ Clifford Mostacero, et al. Fig. 3. Caída de tensión en el Centro Oriente y desconexión de la L-1017. Análisis del problema Ante los eventos suscitados, se ha realizado el análisis para evaluar las consecuencias al desconectar la línea L-2252, y en base a ello proponer soluciones de corto, mediano y largo plazo. Para ello en base a la información obtenida del SCADA del COES se determinó los límites de potencia activa para las líneas L-2252, L-2251 y la potencia del autotransformador de Paragsha, como se muestra en la figura 4, con esta información se elaboró los escenarios de operación para la simulación en DIgSILENT. Adicionalmente, en la figura 5 se muestra los registros de operación de la CT Aguaytía, donde observa que esta central no opera por despacho y solo lo hace ante alguna contingencia en el SEIN. También, se realizó un análisis cualitativo sobre la carga que soportaría la línea de 138 kV L-1142 (Solo potencia activa MW), con la línea L2252 fuera de servicio. En esta condición esta línea tendría que asumir la carga de Tingo María, Aguaytía, Pucallpa, Aucayacu, Tocache, Juanjui, Bellavista, Moyobamba y Tarapoto. Se observa que la potencia por el enlace de 138 kV llegaría a 110 MW (ver figura 6), lo cual representa una carga de 240% en este enlace, por este motivo es necesario la implementación de un esquema especial de protección que desconecte parte de la carga y evite el colapso en cascada. Se han simulado en el software DIgSILENT los escenarios de máxima, media y mínima demanda. Siendo evidentes las sobrecargas en el enlace de 138 kV en máxima demanda sin considerar la operación de la CT Aguaytía como se puede ver en la figura 15. De esta sobrecarga, la más crítica se da en la L–1142, la cual llega hasta el 239% de carga. Cabe resaltar la posibilidad que en horas de máxima demanda, al producirse la falla de la línea L-2252 se desconecte el autotransformador de Paragsha por sobrecarga. 10 Ingenierías, Enero-Marzo 2017, Vol. XX, No. 74 �Desconexión automática del sistema eléctrico peruano Centro Oriente .../ Clifford Mostacero, et al. Fig. 4. Potencia activa en (a) la línea L-2251, (b) la línea K- 2252, y (c) el transformador T37-211. Ingenierías, Enero-Marzo 2017, Vol. XX, No. 74 11 �Desconexión automática del sistema eléctrico peruano Centro Oriente .../ Clifford Mostacero, et al. Fig. 5. Despacho de la CT Aguaytía. Asimismo a consecuencia de estos eventos, las tensiones en la zona Centro Oriente disminuyen muy por debajo de los valores permitidos por la NTCSE,1 como se puede ver en la figura 6, la mínima tensión y la sobrecarga activan las protecciones, desconectando líneas, por lo tanto interrumpen el suministro de energía eléctrica. Por ello es necesario implementar un esquema especial de protección que rechace automáticamente carga ante la desconexión del enlace de 220 kV (L-2252), y permita controlar las sobrecargas en las líneas de 138 kV. Además, evita la desconexión indebida del autotransformador 220/138 kV de la SE Paragsha y la desconexión por mínima tensión de las líneas que unen el enlace Centro Oriente. Fig. 6. Potencia activa por la L-1142. 12 Ingenierías, Enero-Marzo 2017, Vol. XX, No. 74 �Desconexión automática del sistema eléctrico peruano Centro Oriente .../ Clifford Mostacero, et al. Planteamiento y descripción del esquema propuesto Para la implementación del esquema se realiza con los relés de distancia ABB REL670 de las líneas L-2251 y L-2252 instalados en la SE Tingo María, los cuales se muestran en la figura 7. Fig. 7. Esquema de desconexión de carga del sistema eléctrico Centro Oriente. La activación del esquema, debe producirse ante una desconexión súbita de la línea L-2252 por maniobra accidental o falla, en condiciones en la que el flujo de potencia en la línea supere niveles tales que al desconectar la L-2252 se provoque sobrecarga y posterior desconexión en las líneas del enlace de 138 kV o el autotransformador 220/138 kV de la SE Paragsha. Para la determinación de los ajustes se han evaluado tres condiciones de flujo de potencia prefalla en las líneas L-2251 y L-2252 los cuales se presentan en las siguientes condiciones: Escenario 1. Máxima demanda sin unidades de generación en la CT Aguaytia. Escenario 2. Dos unidades de generación de la CT Aguaytia en servicio. Escenario 3. Una o dos unidades de generación de la CT Aguaytia en servicio y desconexión de los mismos ante una falla en la línea L2252. A continuación se muestran las lógicas propuestas y sus ajustes determinados. LÓGICAS DE DISPARO Escenario 1 En el escenario de máxima demanda, sin la CT Aguaytia, de producirse la desconexión de la línea L-2252, se debe activar el esquema Ingenierías, Enero-Marzo 2017, Vol. XX, No. 74 13 �Desconexión automática del sistema eléctrico peruano Centro Oriente .../ Clifford Mostacero, et al. desconectando la línea L-2251. Para implementar un esquema de desconexión de carga adecuado para este escenario, se debe contar con la medición del flujo de potencia activa de las líneas L-2251 y L-2252 en la SE Tingo María, ya que en escenarios como mínima demanda no es necesario desconectar cargas. En el caso de la línea L-2251 el flujo de potencia tendrá signo positivo (flujo saliente) en la SE Tingo María, mientras que en el caso de la línea L-2252 el flujo de potencia signo negativo (flujo entrante) en la SE Tingo María. La condición de la línea fuera de servicio (L-2252 F-S) se debe activar en caso esta línea quede desconectada por una maniobra accidental. En la figura 8 se muestra el esquema lógico propuesto. Fig. 8. Esquema lógico propuesto para el escenario 1. Escenario 2 Para esta lógica se requiere contar con la medición del flujo de potencia activa en las líneas L-2251 y L-2252 en la SE Tingo María los cuales deben tener el signo negativo (P<<0) y positivo (P>>0) respectivamente en la condición de prefalla. Ante esta condición, la desconexión de la línea L-2252 por falla o maniobra accidental debe conducir a la desconexión de la línea L-2251, de acuerdo al esquema lógico de la figura 9. Fig. 9. Esquema lógico propuesto para el escenario 2. Escenario 3 En este escenario se considera la condición de prefalla con la SE Aguaytia (una o dos unidades en servicio), y que posterior a la desconexión de la línea L-2252 estas unidades desconecten (se observó en las simulaciones que hay la posibilidad de que estas unidades pierdan el sincronismo ante este tipo de contingencias). Con esta secuencia de eventos el flujo de potencia activa en la línea L-2251 cambiará de 14 Ingenierías, Enero-Marzo 2017, Vol. XX, No. 74 �Desconexión automática del sistema eléctrico peruano Centro Oriente .../ Clifford Mostacero, et al. signo pudiendo ocasionar una operación indebida de los esquemas correspondientes a los escenarios 1 y 2. Por lo tanto, se debe considerar este cambio de signo de la potencia como una condición de disparo, pero con la señal permisiva de que la línea L-2252 se encuentre desconectada (L-2252 F-S). En la figura 10 se muestra el esquema lógico propuesto. Fig. 10. Esquema lógico propuesto para el escenario 3. Ajustes propuestos para las lógicas Para la determinación de los ajustes de los esquemas lógicos se han realizado simulaciones de falla en la línea L-2252 con disparo trifásico definitivo utilizando el módulo RMS/EMT del software DIgSILENT. Como resultado es esta simulaciones se han determinado los siguientes ajustes: Para el escenario 1, los ajustes recomendados son los mostrados en la tabla I. Para el escenario 2, los ajustes recomendados son los mostrados en la tabla II. Para el escenario 3, los ajustes recomendados son los mostrados en la tabla III. Se debe tener en cuenta que se utilizará una señal del escenario 1 (P À 2251). Tabla I. Ajustes para el escenario 1. Señal Ajuste P >> L-2251 20 MW P << L-2252 -30 MW Tabla II. Ajustes para el escenario 2. Señal Ajuste P >> L-2251 -100 MW P << L-2252 20 MW Tabla III. Ajustes para el escenario 3. Señal Ajuste P >> L-2251 20 MW P << L-2252 2 MW Simulaciones realizadas Con la finalidad de verificar la correcta actuación de los esquemas propuestos con los ajustes definidos se procedió a simular las lógicas en el software DIgSILENT (mediante el uso de DSL). Ingenierías, Enero-Marzo 2017, Vol. XX, No. 74 15 �Desconexión automática del sistema eléctrico peruano Centro Oriente .../ Clifford Mostacero, et al. Se desarrolló el composite frame (figura. 11), en el cual se modela la conexión de las señales de los equipos existentes que serán utilizadas por las lógicas a implementar (potencias de las líneas L-2251 y L-2252 y actuación de los relés de protección, representadas por la actuación de los interruptores). Fig. 11. Esquema del composite frame. Para la elaboración de las lógicas creadas en DIgSILENT mediante el model definition se desarrollaron las ecuaciones mostradas según la figura 12, y luego se procedió a ingresar los ajustes propuestos que se muestran en la figura. 13. Fig. 12. Ecuaciones del model definition. Fig. 13. Ajustes propuestos ingresados en el software. 16 Ingenierías, Enero-Marzo 2017, Vol. XX, No. 74 �Desconexión automática del sistema eléctrico peruano Centro Oriente .../ Clifford Mostacero, et al. Una vez implementadas las lógicas, se procedió a simularlas para verificar su operación. Verificación del esquema 1 En las figuras 14, 15 y 16 se muestran los resultados sin el esquema propuesto y luego en las figuras 17 y 18 se muestran los resultados con el esquema propuesto. Fig. 14. Sobrecarga del autotransformador de Paragsha luego del evento en los períodos de avenida máxima, media y mínima. Fig. 15. Sobrecarga de las líneas de transmisión cercanas en el período de avenida máxima. Ingenierías, Enero-Marzo 2017, Vol. XX, No. 74 17 �Desconexión automática del sistema eléctrico peruano Centro Oriente .../ Clifford Mostacero, et al. Fig. 16. Perfil de tensiones en barra del oriente en el período de avenida máxima. Fig. 17. Sobrecarga de las líneas de transmisión cercanas y del transformador de Paragsha en el período de avenida máxima. Verificación del esquema 2 En las figuras 19 y 20 se muestran los resultados sin el esquema propuesto, y en las figura. 21 y 22 con el esquema propuesto. Verificación del esquema 3 En la figuras 23 y 24 se muestran los resultados sin el esquema propuesto, y en las figuras 25 y 26 con el esquema propuesto. 18 Ingenierías, Enero-Marzo 2017, Vol. XX, No. 74 �Desconexión automática del sistema eléctrico peruano Centro Oriente .../ Clifford Mostacero, et al. Fig. 18. Perfil de tensiones en barras del oriente en el período de avenida máxima. Fig. 19. Sobrecarga de las líneas de transmisión cercanas y del transformador de Paragsha en el período de avenida máxima. COMENTARIOS FINALES En la configuración actual del sistema eléctrico peruano (con la CT Aguaytía fuera de servicio por despacho económico), la desconexión intempestiva del enlace de 220 kV (línea L-2252), generará: • Sobrecargas en las líneas de transmisión del enlace de 138 kV de la zona Centro Oriente, siendo la más crítica en la línea L-1142. Ingenierías, Enero-Marzo 2017, Vol. XX, No. 74 19 �Desconexión automática del sistema eléctrico peruano Centro Oriente .../ Clifford Mostacero, et al. Fig. 20. Perfil de tensiones en barras del oriente en el período de avenida mínima. Fig. 21. Sobre carga de tensiones en barras del oriente en el período de avenida mínima. • Los niveles altos de carga, y la caída de tensión en el enlace de 138 kV de la zona Centro Oriente, activa las protecciones de sobrecorriente y distancia de las líneas del enlace, provocando su operación. La operación de la CT Aguaytía evitaría las fuertes caídas de tensión, sin embargo estas unidades no están siendo operadas por despacho económico. 20 Ingenierías, Enero-Marzo 2017, Vol. XX, No. 74 �Desconexión automática del sistema eléctrico peruano Centro Oriente .../ Clifford Mostacero, et al. Fig. 22. Perfil de tensiones en barras del oriente en el período de avenida mínima. Fig. 23. Sobrecarga de las líneas de transmisión cercanas y del autotransformador de Paragsha en el período de avenida máxima. La implementación del esquema es realizado sin la necesidad de la instalación de nuevos equipos de protección, debido a que actualmente la SE Tingo María cuenta con relés de protección REL670 que pueden ser integrados a través del protocolo de comunicación IEC 61850. Con la implementación del esquema de rechazo automático de carga, se disminuyen las sobrecargas en las líneas de transmisión de la zona Centro Ingenierías, Enero-Marzo 2017, Vol. XX, No. 74 21 �Desconexión automática del sistema eléctrico peruano Centro Oriente .../ Clifford Mostacero, et al. Fig. 24. Perfil de tensiones en barras del oriente en el período de avenida máxima. Fig. 25. Sobrecarga de las líneas de transmisión cercanas y del transformador de Paragsha en el período de avenida máxima. Oriente por debajo y las caídas de tensión, por lo que no se produce la actuación de la protección de las líneas del enlace de 138 kV. 22 Ingenierías, Enero-Marzo 2017, Vol. XX, No. 74 �Desconexión automática del sistema eléctrico peruano Centro Oriente .../ Clifford Mostacero, et al. Fig. 26. Perfil de tensiones en barra del oriente en el período de avenida máxima. Referencias 1. Ministerio de Energía y Minas DGE, Norma Técnica de Calidad de los Servicios Eléctricos. Perú. Ingenierías, Enero-Marzo 2017, Vol. XX, No. 74 23 �Construcción y modelado de bobina Rogowski para implementar en relevadores de protección Cristian A. Meraz, José de J. Durón, Jeziel O. Juárez, Alberto Castillo Instituto Tecnológico de Cuidad Madero, División de Estudios de Posgrado e Investigación, Cd. Madero, Tamps., México RESUMEN En este trabajo se construye un modelo de la bobina Rogowski que se valida mediante la prueba de un prototipo fabricado para ese propósito. El modelo se desarrolló en Matlab®Simulink y con el software ATPDraw® mientras que el prototipo se implementó en un revelador estático diferencial de barra para poder observar su comportamiento y respuesta a las fallas. PALABRAS CLAVE Bobina Rogowski, relevador estático diferencial, modelado. ABSTRACT In this work, a model of a Rogowski coil was built and validated by testing a prototype fabricated for this purpose. The wodel was developed in Matlab®Simulink and ATPDraw® software, while the prototype was implemented in an static differential rod relevator for observing its behavior and response to failure. KEYWORDS Rogowski coil, static differential rod developer, modeling. INTRODUCCIÓN Las bobinas Rogowski son dispositivos sencillos, confiables y versátiles para hacer mediciones de corriente en una amplia gama de aplicaciones. Se construyó una bobina Rogowski y el circuito de acondicionamiento de la señal para poder hacer mediciones de corriente, sin interferir en el circuito. 1 La bobina de Rogowski consiste en un círculo uniforme de alambre enrollado sobre un núcleo sólido de determinado material flexible, aislante y no magnético.2 (figura 1). En este trabajo se construyó este dispositivo que mostró desempeño satisfactorio al momento de ser probado (figura 2). DESARROLLO DEL MODELO DE LA BOBINA DE ROGOWSKI La bobina de Rogowski es una bobina de núcleo de aire que mide la corriente alterna basándose en las leyes de Ampere y Faraday. Algunas principales ventajas son las siguientes:3 1) Soporta grandes sobrecargas sin daños; 2) Medición de corriente en una amplia gama sin saturación; 3) Fácil de usar debido a la 24 Ingenierías, Enero-Marzo 2017, Vol. XX, No. 74 �Construcción y modelado de bobina Rogowski para implementar en relevadores.../ Cristian A. Meraz, et al. Fig. 1. Bobina de Rogowski con circuito de acondicionamiento de la señal. Fig. 2. Respuesta de la bobina Rogowski instalada a una carga resistiva de 900 W, 6.8 A. flexibilidad y peso ligero; 4) Bajo costo; 5) Naturaleza no intrusiva (prácticamente no extrae energía del circuito); 6) Amplio ancho de banda, en un rango de 0.1 Hz a 1 GHz; 7) Excelente respuesta transitoria; y 8) Segura (aislada del circuito principal eléctricamente). Para evaluar los resultados experimentales, es indispensable tener un modelo matemático que proporcione información de la respuesta de la bobina Rogowski. La figura 3 muestra la estructura de la bobina en cuanto a la relación entre la corriente de entrada (i(t)) y el voltaje de salida (Vrc (t)) que está dada por: (1) Donde M es la inductancia mutua: (2) donde µ0 es la permeabilidad del aire (4π × 10-7H/m), N es el número de espiras de la bobina construida, h es la altura de la bobina, a es el diámetro interior de la bobina construida, y b es el diámetro exterior de la bobina construida. También se puede calcular los valores de R1, L1 y C1, respectivamente, con las siguiente fórmulas: Ingenierías, Enero-Marzo 2017, Vol. XX, No. 74 25 �Construcción y modelado de bobina Rogowski para implementar en relevadores.../ Cristian A. Meraz, et al. Fig. 3. Estructura y modelo de la bobina Rogowski. (3) o (4) (5) (6) donde ρw es la resistividad del alambre devanado (1/58 Ω mm2 /m), lw es la longitud del cable devanado, r es el radio del cable devanado, y ε0 es la contante dieléctrica del vacío (10−9 /(36π) F/m). Por último, Z se modela como una impedancia externa en las terminales de la bobina, que incluye la resistencia de amortiguamiento. Esta resistencia es muy importante porque sin ella se produce un sobrepaso cerca de la frecuencia de resonancia:4 (7) Esta condición no causa ningún problema para las mediciones de frecuencia de potencia. Sin embargo, si la corriente primaria contiene componentes de frecuencia cerca de la de resonancia de la bobina, el rebasamiento puede afectar el funcionamiento del sistema. Por ejemplo, en las funciones de protección, los componentes de alta frecuencia de la corriente, pueden causar sobrepaso, lo que resulta en la mala operación del relevador. Este fenómeno es notable en la protección de los instrumentos electrónicos de potencia, debido a los transitorios de alta frecuencia durante tiempos de conmutación. En consecuencia, en la mayoría de los casos es necesario una resistencia de amortiguamiento.5 Cálculo del modelo en Matlab Con todas estas fórmulas se procede a hacer los cálculos para encontrar cada uno de los valores de la bobina para poder hacer la simulación de su comportamiento (figura 4). 26 Ingenierías, Enero-Marzo 2017, Vol. XX, No. 74 �Construcción y modelado de bobina Rogowski para implementar en relevadores.../ Cristian A. Meraz, et al. Fig. 4. Cálculo de los valores de la bobina construida. Circuito de acondicionamiento de la señal El circuito de procesamiento está compuesto por un amplificador y un integrador, como se muestra en la figura 5. Fig. 5. Circuito de amplificación e integración. En este caso se utilizaron amplificadores, operaciones para tener la señal final de la bobina y los valores de resistencia y capacitores son los mostrados en la tabla I. Para poder hacer el modelado, primeramente, se realizaron pruebas en laboratorio para obtener la respuesta de la bobina de Rogowski. En dicha pruebas se utilizó el Omicron CPC-100 que generó corrientes de 100, 400 y 600 A para poder realizar lo experimental (figura 6). Para poder obtener resultados de las señales se utilizó un medidor de energía de la marca SEL-735 que da como resultado las señales en tiempo real de lo experimental (figura 7). Ingenierías, Enero-Marzo 2017, Vol. XX, No. 74 27 �Construcción y modelado de bobina Rogowski para implementar en relevadores.../ Cristian A. Meraz, et al. Tabla I. Valores de resistencia y capacitores para los AO. Referencia Valor Ry 1 KΩ Rx 100 KΩ R1 10 KΩ R2 1 MΩ C1 10 μF C2 0.5 μF Fig. 6. Circuito de amplificación y de integración. Fig. 7. Medidor de energía SEL-735. Modelado de la bobina de Rogowski en Matlab Simulink y ATPDraw Ya teniendo los parámetros de la bobina de Rogowski se procede a hacer la simulación tanto en Matlab Simulink (figura 8 a), como en ATPDraw (figura 8 b), utilizando modelos de fuente de corrientes de 100, 400 y 600 A, respectivamente, para obtener las señales correspondientes. 28 Ingenierías, Enero-Marzo 2017, Vol. XX, No. 74 �Construcción y modelado de bobina Rogowski para implementar en relevadores.../ Cristian A. Meraz, et al. Fig. 8. Simulación (con una fuente de 100 A): (a) en Matlab Simulink y (b) en ATPDraw. RESULTADOS EXPERIMENTALES Y SIMULADOS Por la parte de las señales, tanto para lo experimental como lo simulado, se extrae toda la información de las señales en archivos .mat para poder graficarse y comparar los resultados. Se crea un código en Matlab (figura 9) para poder hacer las gráficas de la figura 10. Ingenierías, Enero-Marzo 2017, Vol. XX, No. 74 29 �Construcción y modelado de bobina Rogowski para implementar en relevadores.../ Cristian A. Meraz, et al. Fig. 9. Código en MATLAB para obtener las gráficas (con una fuente de 100 A). Implementación de la bobina Rogowski en un relevador estático diferencial de barras La simulación se realiza en Matlab Simulink, donde se utiliza el modelo de un sistema eléctrico de potencia implementando 3 generadores trifásicos y una carga trifásica. Cuya protección es un relevador estático diferencial de barras acoplado al sistema con bobinas Rogowski que serán las encargadas de obtener mediciones y así opere o no el relevador. Cabe mencionar que para estas simulaciones se ocuparon dos escenarios, uno cuando la falla está dentro de la barra y el segundo cuando está fuera de ella. Por tal motivo, deberá operar el relevador cuando la falla este dentro de la barra, en caso contrario no detectará falla (figura 11). En la figura 11 se observan los sistemas en amarillo que son las bobinas de Rogowski, tres por cada módulo con un total de doce bobinas implementadas en el sistema eléctrico de potencia (figura 12). Uno de los puntos importantes es el relevador, que para este tipo de estudios es importante que su lógica esté diseñada para operar para fallas dentro de la barra a proteger. En la figura 13 se muestra la lógica de tal relevador. Los resultados finales de los casos muestran que todo el sistema de protección tiene un comportamiento bueno ante fallas internas como se muestra en las figuras 14 a 16. En el caso contrario donde la falla del sistema se encuentra fuera de las barras, se puede observar en las figuras 17 a 20, que el relevador de protección no opera ya que la falla se encuentra en una zona externa de las barras. 30 Ingenierías, Enero-Marzo 2017, Vol. XX, No. 74 �Construcción y modelado de bobina Rogowski para implementar en relevadores.../ Cristian A. Meraz, et al. Fig. 10. Resultados de experimental y modelado con (a) una fuente de 100 A, (b) una fuente de 400 A, y (c) una fuente de 600 A. Ingenierías, Enero-Marzo 2017, Vol. XX, No. 74 31 �Construcción y modelado de bobina Rogowski para implementar en relevadores.../ Cristian A. Meraz, et al. Fig. 11. Sistema eléctrico con 3 generadores y una carga trifásica. Fig. 12. Bobinas de Rogowsi por cada subsistema, una por cada fase. 32 Ingenierías, Enero-Marzo 2017, Vol. XX, No. 74 �Construcción y modelado de bobina Rogowski para implementar en relevadores.../ Cristian A. Meraz, et al. Fig. 13. Lógica del revelador estático diferencial de barra. Fig. 14. Gráficas de voltaje y corriente (a) en generadores, (b) en carga trifásica, y (c) en las barras, para falla dentro de las barras. Ingenierías, Enero-Marzo 2017, Vol. XX, No. 74 33 �Construcción y modelado de bobina Rogowski para implementar en relevadores.../ Cristian A. Meraz, et al. Fig. 15. Comportamiento de las bobinas de Rogowski de un generador con falla dentro de las barras. Fig. 16. Gráfica cuado la señal cambia y operan los interruptores en falla dentro de las barras. 34 Ingenierías, Enero-Marzo 2017, Vol. XX, No. 74 �Construcción y modelado de bobina Rogowski para implementar en relevadores.../ Cristian A. Meraz, et al. Fig. 17. Voltaje y corriente en (a) generadores, y (b) en carga trifásica, para falla externa. Fig. 18. Comportamiento de las bobinas de Rogowski de un generador con falla externa. Ingenierías, Enero-Marzo 2017, Vol. XX, No. 74 35 �Construcción y modelado de bobina Rogowski para implementar en relevadores.../ Cristian A. Meraz, et al. Fig. 19. Comportamiento de las bobinas de Rogowski de un generador con falla externa. Fig. 20. Gráfica cuando la señal se mantiene y no opera los interruptores en falla externa. CONCLUSIÓN Con los resultados de este trabajo se confirma que se pueden utilizar bobinas de Rogowski para sistemas de protección ya que para grandes corrientes de falla no se tiene problemas de saturación como los tienen los transformadores de corriente y da como punto seguridad en los esquemas de protección. En otro punto, la bobina de Rogowski se puede utilizar para esquemas de medición de energía eléctrica. 36 Ingenierías, Enero-Marzo 2017, Vol. XX, No. 74 �Construcción y modelado de bobina Rogowski para implementar en relevadores.../ Cristian A. Meraz, et al. REFERENCIAS 1. G. Robles, M. Argueso, J. Sanz, R. Giannetti, and B. Tellini, Identification of parameters in a Rogowski coil used for the measurement of partial discharges, in 2007 IEEE Instrumentation & Measurement Technology Conference IMTC 2007. IEEE, may 2007, pp. 1–4. [Online]. Available: http://ieeexplore.ieee. org/document/ 4258157/ 2. E. Hemmati and S. M. Shahrtash, Digital Compensation of Rogowski Coil’s Output Voltage, IEEE Transactions on Instrumentation and Measurement, vol. 62, no. 1, pp. 71–82, jan 2013. [Online]. Available: http://ieeexplore. ieee.org/document/6327365/ figura 20. Gráfica cuando la señal se mantiene y no opera los interruptores en falla externa XIII Simposio Iberoamericano Sobre Protección de Sistemas Eléctricos de Potencia (2017) 1–7 7. 3. M. Shafiq, M. Lethonen, L. Kutt, G. A. Hussain, and G. M. Hashmi, Effect of Terminating Resistance on High Frequency Behaviour of Rogowski Coil for Transient Measurements, Electronics and Electrical Engineering, vol. 19, no. 7, sep 2013. [Online]. Available: http://www.eejournal.ktu.lt/index. php/elt/article/view/2070 4. G. M. Hashmi and M. Lehtonen, Effects of Rogowski coil and coveredconductor parameters on the performance of PD measurements in overhead distribution networks, in Proceedings of the 16th Power Systems Computation Conference, Glasgow, Scotland, 2008, p. 7. 5. M. H. Samimi, A. Mahari, M. A. Farahnakian, and H. Mohseni, The Rogowski Coil Principles and Applications: A Review, IEEE Sensors Journal, vol. 15, no. 2, pp. 651–658, feb 2015. [Online]. Available: http://ieeexplore.ieee. org/document/6922615/ 6. T. Ma, S. Dai, J. Zhang, and L. Zhao, Rogowski Coil for Current Measurement in a Cryogenic Environment, Measurement Science Review, vol. 15, no. 2, jan 2015. [Online]. Available: http://www.degruyter.com/ Ingenierías, Enero-Marzo 2017, Vol. XX, No. 74 37 �Revalorización de los residuos de café en la eliminación de ácido carmínico Nancy Elizabeth Dávila Guzmán,A Felipe de Jesús Cerino Córdova,A Víctor Manuel Ovando Medina,B Andrés Iván Pérez Briones,A María de la Luz Díaz de León GarzaA Universidad Autónoma de Nuevo León, Facultad de Ciencias Químicas, Departamento de Ingeniería Química B Universidad Autónoma de San Luis Potosí, Coordinación Académica Región Altiplano, Departamento de Ingeniería Química felipejccuanl@yahoo.com.mx A RESUMEN La revalorización de residuos de café es realizada a través de la obtención de carbón activado y su posterior uso en la remoción de ácido carmínico. El carbón activado obtenido presentó una capacidad máxima de adsorción de 148 mg/g. Se evaluó el efecto del pH y la fuerza iónica sobre la capacidad de adsorción. El mecanismo de adsorción es propuesto como un mecanismo fisicoquímico de interacciones dispersivas del tipo �-�* y electrostáticas. La cinética de adsorción de ácido carmínico fue representada satisfactoriamente por el modelo de transferencia de masa externa, sugiriendo ser el paso de velocidad limitante. PALABRAS CLAVE Adsorción, biomasa, café, colorante, transferencia de masa. ABSTRACT In this work, an agroindustrial waste is revalorized by producing activated carbon and their posterior use in the removal of carminic acid. The obtained activated carbon showed a maximum adsorption capacity of 148 mg/g. The effect on the adsorption capacity of the ionic strength and pH was evaluated. The adsorption mechanism is proposed as a physicochemical mechanism of electrostatic interactions and �-�* dispersive interactions. The kinetics of carminic acid was represented satisfactory by the external mass transfer model, suggesting that this is the rate-limiting step. KEYWORDS Adsorption, biomass, coffee, dye, mass transfer. INTRODUCCIÓN Uno de los principales problemas a nivel mundial es la contaminación de los cuerpos de agua por los efluentes industriales. Los colorantes son uno de los principales contaminantes emitidos por diversas industrias como la textil, la alimenticia, la farmacéutica, entre otras. Esto representa un serio problema, por los daños ocasionados a las tierras de cultivo, la actividad acuícola y a la salud humana. Debido a los daños a la salud humana se ha implementado el uso 38 Ingenierías, Enero-Marzo 2017, Vol. XX, No. 74 �Revalorización de los residuos de café en la eliminación de ácido carmínico / Nancy Elizabeth Dávila Guzmán, et al. de colorantes naturales, siendo el ácido carmínico uno de los más usados. No obstante, la compleja estructura de los colorantes dificulta la biodegradación de los mismos, incluso algunos intermediarios de la degradación son más tóxicos que el propio colorante, además la coloración generada aún a bajas concentraciones, conduce a una disminución en la penetración de la radiación solar, lo que afecta los procesos de fotosíntesis y bioquímicos que se llevan a cabo en los mantos acuíferos, conduciendo por lo general, al deceso de la biota marina.1,2 Para eliminar los colorantes de los cuerpos de aguas se han desarrollado diversos procesos como son la adsorción, coagulación-floculación, intercambio iónico, ozonación, biodegradación y electrodegradación, entre otros. Algunos de estos procesos son costosos y generan una gran cantidad de residuos. No obstante, los procesos de adsorción han sido de gran interés debido a su fácil operación, factibilidad de regeneración del adsorbente, bajo costo y altos rendimientos.3,4 El proceso de adsorción está englobado dentro de los procesos de transferencia de masa. La adsorción consiste en la acumulación de un sustrato sobre un material adsorbente. Estos procesos se ven afectados por diversos factores como son la temperatura, el pH, la naturaleza del material adsorbente y del adsorbato.4 A pesar de la eficiencia de los procesos de adsorción, pocos estudios se han realizado sobre la adsorción del ácido carmínico presente en efluentes acuosos. Atun et al. adsorbieron ácido carmínico sobre partículas de vidrio a pH 4 y una temperatura de 20 °C, obteniendo bajas capacidades de adsorción (4.03 mg/g);5 Cabrera et al. reportaron una capacidad máxima de adsorción de 61 mg/g en una resina de intercambio aniónico (Amberlita IRA-96) a pH 6 y 25ºC.6 Por otra parte, la adsorción de colorantes usando residuos agroindustriales como material adsorbente ha sido ampliamente estudiada debido a la necesidad de incrementar la sustentabilidad en los procesos de adsorción. Kyzas et al. usaron residuos de café como bioadsorbente para remover el colorante azul ramazol obteniendo una capacidad máxima de adsorción de 179 mg/g a pH 2.7 Fiorentin et al., adsorbieron colorante azul reactivo 5G sobre bagazo de naranja deshidratado logrando una capacidad máxima de adsorción de 46.87 mg/g a pH 2.8 Safa et al., obtuvieron capacidades de adsorción de 57.88 mg/g y 36.14 mg/g de rojo directo 31 y naranja directo 26, respectivamente, mediante cáscara de arroz.9 Asimismo, se ha evaluado el desempeño de carbones activados (CA) obtenidos a partir de residuos agroindustriales para la remoción de contaminantes presentes en soluciones acuosas. Georgin et al., obtuvieron CA a partir de la cascara de maní vía pirólisis convencional y mediante microondas, obteniendo materiales con áreas superficiales específicas de 370.1 y 395.8 m2/g, respectivamente.10 Este último CA fue empleado para adsorber el colorante rojo reactivo 141, logrando una capacidad máxima de adsorción de 284.5 mg/g a pH 2.5. Peláez et al., obtuvieron CA a partir de tallos de brócoli por un proceso de activación química con H3PO4 (85.5% V/V) logrando un área superficial específica de 1177 m2/g.11 Además, estudiaron la adsorción del colorante carmín índigo, reportando una capacidad máxima de adsorción de 312.5 mg/g a pH 5.3. Díaz et al., utilizaron residuos de café como precursor de CA para la adsorción de fenol.12 El material se obtuvo por activación física a 600 °C, alcanzando un área específica de 1280 m2/g. Por otra parte, los investigadores reportaron una capacidad máxima de Ingenierías, Enero-Marzo 2017, Vol. XX, No. 74 39 �Revalorización de los residuos de café en la eliminación de ácido carmínico / Nancy Elizabeth Dávila Guzmán, et al. adsorción de fenol de 137.91 mg/g a pH 7. Dentro de los residuos agroindustriales con mayor potencial para su uso como precursor de carbón activado se encuentra el café, ya que es uno de los principales productos consumidos en el mercado mundial, por lo que la generación de residuos de este producto supera los 4 millones de toneladas anuales. Actualmente, a nivel mundial se está priorizando el desarrollo sustentable, por ello, es necesario desarrollar técnicas para la revalorización de estos residuos. El objetivo del presente trabajo es el evaluar el potencial de los residuos de café como precursor de carbón activado para la remoción del colorante natural ácido carmínico a través del estudio de equilibrio y cinético del proceso de adsorción. MATERIALES Y MÉTODOS Todos los reactivos empleados en este estudio (C22H20O13, ZnCl2, C6H8O7, Na2CO3, NaHCO3, NaOH, HCl, HNO3, H2SO4) fueron de grado analítico, de alta pureza suministrados por las empresas Jalmek y Sigma-Aldrich. Todas las disoluciones se prepararon usando agua bidestilada. Los residuos de café (RC) colectados de filtros de cafetera fueron lavados con agua desionizada repetidas veces para remover impurezas. En seguida, fueron secados en una estufa por 24 h a 60 °C y almacenados para su posterior aplicación. La carbonización de los residuos de café fue llevada a cabo siguiendo la metodología empleada por Díaz et al., que consiste en la impregnación de los RC con ZnCl2 a una relación 1.5 g ZnCl2/g RC, temperatura cercana al punto de ebullición durante 6 h.12 La masa resultante fue secada a 80°C por 24 h, posteriormente 120 g de dicha masa ya seca fue carbonizada a una razón de 6 °C/min en un horno rotatorio horizontal eléctrico hasta alcanzar la temperatura de activación (600 °C) por un tiempo de 40 min, bajo un flujo de nitrógeno de 2 mL/min. El CA obtenido a partir de los residuos de café (CA-RC) fue lavado con HCl 0.1 N para remover el ZnCl2 residual. Posteriormente, el CA-RC fue filtrado y lavado con agua desionizada hasta obtener pH neutro en el agua de lavado. Finalmente se filtró y se secó a 60 °C por 12 h para su posterior almacenamiento. Con el fin de obtener las propiedades texturales del CA-RC se determinó el área superficial (método BET), el diámetro y volumen promedio de poros (método BJH), mediante fisisorción de nitrógeno a 77 K en un analizador Micromeritis/ ASAP 2020. El punto de carga cero (PCC) fue determinado mediante el método de titulaciones potenciométricas,13 en donde se prepararon 9 soluciones con diferentes volúmenes de NaOH o HCl 0.1 N con fuerza iónica de NaCl 0.1 N, las cuales se pusieron en contacto con 0.1 g de CA-RC en tubos cónicos de 50 mL durante 7 días a 25 ºC y 200 rpm. Una vez alcanzado el equilibrio, se midió el pH de las soluciones para la determinación del PCC. Se realizó el mismo procedimiento sin CA-RC (blancos) a las mismas condiciones y de manera simultánea. Para determinar el carácter ácido y básico del CA-RC se empleó el método de titulaciones de Boehm, el cual utiliza bases fuertes como NaOH para neutralizar los grupos fenólicos, lactónicos y carboxílicos, Na2CO3 para neutralizar los grupos fenólicos y carboxílicos y NaHCO3 para neutralizar los grupos fenólicos.14 Estas pruebas se realizaron poniendo en contacto una masa de 0.100 g de CARC (tamaño de partícula de 1 mm) con 25 mL de la solución titulante con 40 Ingenierías, Enero-Marzo 2017, Vol. XX, No. 74 �Revalorización de los residuos de café en la eliminación de ácido carmínico / Nancy Elizabeth Dávila Guzmán, et al. concentración de 0.1 N (NaOH, NaHCO3, Na2CO3 y HCl) en tubos Falcon de 50 mL, los cuales fueron agitados a 200 rpm a 25°C por 7 días. Posteriormente una alícuota de 10 mL del líquido sobrenadante fue titulada con HCl 0.1 N o NaOH 0.1 N usando fenolftaleína como indicador. Por otra parte, el desempeño del CA-RC en la remoción de ácido carmínico fue evaluado a través de las isotermas de adsorción, las cuales consistieron en poner en contacto una cantidad conocida de CA-RC con una solución de ácido carmínico (a diferentes concentraciones iniciales), a temperatura ambiente, agitación de 280 min-1 y pH 3. Una vez alcanzado el equilibrio, se tomó una muestra y se analizó la concentración de ácido carmínico (RN4) para determinar la capacidad de adsorción. Para determinar el efecto del pH en la capacidad de adsorción, se puso en contacto 0.5 g de CA-RC con 0.5 L de una solución de RN4 a una concentración inicial de 100 mg/L y una fuerza iónica de 0.01 M NaCl, a temperatura ambiente y agitación orbital constante. Los valores de pH estudiados fueron 2, 3, 4 y 5, los cuáles fueron mantenidos constantes durante todo el experimento mediante la adición de alícuotas de HNO3 o NaOH 0.1 N. Se tomaron muestras a diferentes tiempos para su posterior análisis de concentración de RN4. Por otra parte, el efecto de la fuerza iónica sobre la capacidad de adsorción fue evaluado siguiendo un procedimiento similar al mencionado anteriormente, manteniendo el pH constante en 3, concentración inicial de RN4 de 100 mg/L, una relación de masa de CA-RC y volumen de solución de colorante de 0.5 g/L y fuerzas iónicas de 0.01, 0.05 y 0.1 M NaCl. En todos los experimentos de adsorción, la concentración de RN4 fue determinada en un espectrofotómetro UV-Visible marca HACH modelo DR 2010 a una longitud de onda de 490 nm y pH 3. RESULTADOS Y DISCUSIÓN El carbón activado obtenido de la pirólisis de los residuos de café fue caracterizado para determinar las propiedades texturales mediante fisisorción Fig. 1. Isoterma de adsorción-desorción de N2 a 77 K en CA-RC. Ingenierías, Enero-Marzo 2017, Vol. XX, No. 74 41 �Revalorización de los residuos de café en la eliminación de ácido carmínico / Nancy Elizabeth Dávila Guzmán, et al. de nitrógeno (figura 1). El área superficial específica del CA-RC (1280 m2/g) fue mayor al valor reportado para algunos CAs obtenidos de otros precursores similares a los residuos de café.10,11,15 Este resultado puede deberse a las condiciones de activación utilizadas en este trabajo, en donde un exceso de agente activante fue empleado, lo que puede favorecer el desarrollo de una mayor área superficial. Por otra parte, el diámetro promedio de poro obtenido para el CA-RC (3.3 nm) indica un sólido con estructura mesoporosa, mientras que el volumen total de poro del CA-RC (0.77 cm3/g) fue 75% superior al reportado para carbón activado obtenido de la pirólisis de la cáscara de coco. Un mayor volumen total de poro es un indicativo de una mayor porosidad, lo que puede favorecer el proceso de adsorción al tener mayor disponibilidad de los sitios activos que pueda presentar el material adsorbente. En la determinación del PCC se obtuvo un valor de pH de 3.9, lo que indica que a pH mayores de 3.9 la superficie del CA-RC se encuentra con una carga mayoritariamente negativa lo que favorecería la adsorción de compuestos catiónicos (figura 2). Estos resultados son congruentes con los obtenidos de la determinación de los sitios ácidos y básicos ya que el CA-RC presenta una mayor concentración de sitios ácidos (1.75 meq/g de grupos fenólicos, 0.75 meq/g de Fig. 2. Distribución de carga superficial para el CA-RC. grupos lactónicos y 0.5 meq/g de grupos carboxílicos) en comparación a su concentración de sitios básicos totales (0.75 meq/g). En las pruebas de adsorción en el equilibrio, se realizaron las isotermas de adsorción de RN4 en CA-RC a pH 3, fuerza iónica de 0.01 M NaCl y 25ºC. El modelo de Langmuir, uno de los modelos más reportados en la literatura para predecir remoción de colorantes sobre materiales carbonosos, fue utilizado para describir los datos experimentales. Este modelo relaciona la capacidad de adsorción en el equilibrio con la concentración del adsorbato en el equilibrio, mediante la siguiente ecuación: (1) dónde qe es la capacidad de adsorción en el equilibrio en mg/g, Ce es la 42 Ingenierías, Enero-Marzo 2017, Vol. XX, No. 74 �Revalorización de los residuos de café en la eliminación de ácido carmínico / Nancy Elizabeth Dávila Guzmán, et al. concentración en el equilibrio en mg/L, qm es la máxima capacidad de adsorción en mg/g y KL es la constante de equilibrio de adsorción en L/mg. Los parámetros de la isoterma de adsorción se estimaron utilizando mínimos cuadrados basados en el algortimo de optización de Rosenbrock-Newton y empleando la función objetivo siguiente: (2) Por otro lado, el porcentaje de error fue obtenido mediante la siguiente ecuación: (3) A partir de la figura 3, se puede observar que el modelo de Langmuir ajusta satisfactoriamente los datos experimentales (2.97% de error), obteniendo una capacidad máxima de adsorción de 148 mg/g, siendo 2.6 y 37 veces mayor al valor Fig. 3. Isoterma de adsorción de RN4 en CA-RC (pH 3, 0.01 M NaCl y 25 ºC). La línea continua representa el modelo de Langmuir. reportado para resinas de intercambio aniónico y vidrio, respectivamente. Con la finalidad de comprender el mecanismo fisicoquímico que gobierna el proceso de adsorción de RN4 en CA-RC, se evaluó el efecto del pH y de la fuerza iónica en la capacidad de adsorción. En la figura 3 se observa como la capacidad de adsorción del RN4 disminuye conforme aumenta el pH de la solución, esto se puede atribuir a que la carga superficial del material incrementa su carácter negativo conforme aumenta el pH, por otra parte, el RN4 tiende a disociarse conforme se eleva el pH. Además, al correlacionar la capacidad de adsorción y la carga superficial con el pH de la solución es posible observar un cambio de pendiente entre los valores de pH de 2 y 3, lo cual se atribuye a la primera disociación de los grupos funcionales presentes en el CA-RC, correspondientes a los grupos carboxílicos y por otra parte con el incremento de la especie disociada del RN4 (H3AC-), lo cual propiciaría la presencia de interacciones electrostáticas repulsivas entre el adsorbato y el adsorbente. Estos resultados nos indican que un posible mecanismo son las interacciones electrostáticas. No obstante, un mecanismo intrínseco a la remoción de compuestos orgánicos aromáticos sobre materiales carbonosos son las Ingenierías, Enero-Marzo 2017, Vol. XX, No. 74 43 �Revalorización de los residuos de café en la eliminación de ácido carmínico / Nancy Elizabeth Dávila Guzmán, et al. interacciones π-π*, en este sentido, está bien documentado16 que los grupos carboxílicos son desactivantes de la nube electrónica de las capas grafénicas, con la idea de evidenciar la importancia de dichas interacciones se procedió a realizar experimentos a distintas fuerzas iónicas, ya que el aumento de iones en la solución puede favorecer o inhibir dichas interacciones17–19 En la figura 4 se muestra el efecto de la fuerza iónica sobre la capacidad de adsorción de RN4 en CA-RC. Como se puede observar, la capacidad de adsorción más elevada se obtuvo a una concentración de 0.05 M NaCl, este incremento se asoció a la interacción de los iones Na+ con los grupos carboxílicos activos, evitando por tanto la desactivación de la nube electrónica16,20 y favoreciendo las Fig. 4. Efecto del pH en la capacidad de adsorción de RN4 en CA-RC. interacciones π–π entre la superficie del CA-RC y el RN4. Sin embargo, al incrementar la fuerza iónica de 0.05 a 0.10 M NaCl la capacidad de adsorción disminuyó, por el posible exceso de cationes en el medio, ya que además de interactuar con los grupos carboxílicos, pueden propiciar la formación de enlaces π-catión sobre la superficie del CA-RC disminuyendo los enlaces π-π* entre el CA-RC y el RN4, este efecto es conocido como apantallamiento.21 Estos resultados corroboraron que el principal mecanismo de adsorción de RN4 sobre CA-RC son las interacciones superficiales del tipo π-π y en un segundo término las interacciones electrostáticas. El estudio de la velocidad de adsorción de un soluto en soluciones acuosas sobre partículas sólidas es importante para las posibles aplicaciones industriales del material adsorbente. La velocidad global de adsorción de un soluto o adsorbato desde la solución hasta los sitios activos de un adsorbente poroso puede estar gobernada por uno o más de los siguientes mecanismos de transferencia de masa: resistencia a la transferencia de masa externa, difusión intraparticular, difusión superficial, adsorción; dependiendo de la estructura y características del adsorbente y naturaleza del adsorbato. Por ello, se realizó un estudio cinético de la adsorción del RN4 sobre el CA-RC, con la finalidad de elucidar el mecanismo de transporte que gobierna dicho proceso. Dadas las características texturales del CA-RC y morfológicas del RN4 es 44 Ingenierías, Enero-Marzo 2017, Vol. XX, No. 74 �Revalorización de los residuos de café en la eliminación de ácido carmínico / Nancy Elizabeth Dávila Guzmán, et al. Fig. 5. Efecto de la fuerza iónica en la capacidad de adsorción de RN4 en CA-RC. posible considerar que el proceso de adsorción está ocurriendo por un mecanismo de transporte de masa externo. El modelo de transporte externo de masa (MTE) se desarrolló considerando que la difusión intraparticular es mucho más rápida en comparación al transporte externo de masa, debido a esto no existe un gradiente de concentración dentro de la partícula del adsorbente. El modelo es representado por las siguientes ecuaciones: (4) (5) donde CA es la concentración de RN4 en mg/L, CAr es la concentración de RN4 en la superficie externa de la partícula a r=R en mg/L, kL es el coeficiente de transporte externo de masa en fase líquida en cm/h, m es la masa del adsorbente en g, S es el área externa por unidad de masa de adsorbente en cm2/g, V es el volumen de la solución en cm3, εp es la fracción hueca del adsorbente, ρp es la densidad de la partícula adsorbente en g/L. La Ec (4) indica que la velocidad de decaimiento de la concentración del sustrato en la solución es igual al transporte de masa del adsorbato desde el seno de la solución hasta la superficie externa de la partícula del adsorbente. Los términos de la Ec. (5) de izquierda a derecha representan: la acumulación del RN4 en los poros del CA-RC, la masa del RN4 adsorbida por el CA-RC y la velocidad de transporte externo de masa. El sistema de ecuaciones se resuelve usando la siguiente condición inicial a t = 0, C = C0 y CAr = 0; y ya que no existe un gradiente de concentración dentro de la partícula del adsorbente se puede decir que existe un equilibrio local entre la concentración del RN4 en la solución dentro del poro y la masa adsorbida sobre la superficie del poro, pudiéndose representar esto por la isoterma de adsorción de la siguiente manera: (6) (7) Ingenierías, Enero-Marzo 2017, Vol. XX, No. 74 45 �Revalorización de los residuos de café en la eliminación de ácido carmínico / Nancy Elizabeth Dávila Guzmán, et al. (8) donde Vp es el volumen de los poros del CA-RC en cm3/g, ρs es la densidad del sólido en g/cm3. El valor de la densidad del sólido fue tomado como 2.32 g/cm3, el cual ha sido reportado para carbón activado granular.22 Por otra parte, para el cálculo del área externa de la partícula (S) se supuso una geometría esférica y se utilizó la siguiente correlación.23 (9) donde rp es el radio de la partícula en cm. En la figura 6, se muestran las curvas de decaimiento de la concentración de RN4 durante la adsorción en RA-CR, las líneas continuas representan el ajuste mediante el MTE. Como se puede observar, el modelo de transferencia de externa representa adecuadamente los datos experimentales a las diferentes condiciones de operación. Adicionalmente, es posible observar que las cinéticas de adsorción más rápidas suceden a pH 2 y 3; mientras que al fijar el pH a 3 y variar la fuerza iónica, la cinética de adsorción más rápida ocurre cuando la fuerza iónica es 0.05 M de NaCl. Fig. 6. a) Efecto del pH sobre la cinética de adsorción de RN4 en CA-RC. b) Efecto de la fuerza iónica sobre la cinética de adsorción de RN4 en CA-RC. Las líneas sólidas representan el ajuste con el MTE. En la tabla I se muestran los coeficientes de transporte externo (kL) y el porcentaje de error promedio para las cinéticas de adsorción de RN4 en CARC. Los valores de kL fueron estimados mediante ajuste de mínimos cuadrados empleando el software MicroMath Scientist. El MTE presentó un porcentaje de error global de 6.35 %. lo que sugiere que el fenómeno que controla la velocidad de adsorción del RN4 sobre CA-RC. Adicionalmente, se observa que el mayor valor de kL fue obtenido a las condiciones de pH 3 y fuerza iónica de 0.05 M de NaCl, indicando que a estas condiciones experimentales se favorece la velocidad de adsorción de RN4 sobre CA-RC. CONCLUSIONES La carbonización y activación de los residuos de café generó un carbón activado con estructura microporosa, alta área superficial y volumen de poro, 46 Ingenierías, Enero-Marzo 2017, Vol. XX, No. 74 �Revalorización de los residuos de café en la eliminación de ácido carmínico / Nancy Elizabeth Dávila Guzmán, et al. Tabla I. Parámetros del MTE para la adsorción de RN4 en CA-RC. No. Exp. pH F.I. (M NaCl) kL (cm h-1) %Error 1 2 0.05 2.08 13.48 2 3 0.01 1.84 7.31 3 3 0.05 3.53 10.96 4 3 0.10 1.22 1.60 5 4 0.05 1.01 2.30 6 5 0.05 0.92 2.45 así como una naturaleza ácida con una concentración cuatro veces mayor en comparación a la cantidad de sitios básicos. Los resultados obtenidos indicaron que el desempeño del CA-RC en la remoción de ácido carmínico es dependiente del pH y de la fuerza iónica de la solución. La mayor capacidad de adsorción (148 mg/g) fue obtenida a condiciones de pH ácido y con una fuerza iónica de 0.05M de NaCl. El incremento en el pH decrece la capacidad de adsorción, debido a las repulsiones electrostáticas entre la superficie del CA-RC y el ácido carmínico. Los mecanismos fisicoquímicos que gobiernan el proceso de adsorción del RN4 sobre CA-RC son propuestos como interacciones dispersivas del tipo π-π* e interacciones electrostáticas. A partir de los resultados obtenidos, es posible concluir que los residuos sólidos de café pueden ser revalorizados mediante su uso como precursor de carbón activado permitiendo su aplicación en el tratamiento sustentable del agua. REFERENCIAS 1. H. Chaudhuri, S. Dash, S. Ghorai, S. Pal, A. Sarkar, SBA-16: Application for the removal of neutral, cationic, and anionic dyes from aqueous medium, J. Environ. Chem. Eng. 4 (2016) 157–166. doi:10.1016/j.jece.2015.11.020. 2. A. Sivakumar, B. Murugesan, A. Loganathan, P. Sivakumar, A review on decolourisation of dyes by photodegradation using various bismuth catalysts, J. Taiwan Inst. Chem. 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Carlos Ramírez Ulloa” Mauricio Sosa Comisión Federal de Electricidad, Gerencia Regional de Producción Sureste, Valladolid, Yucatán, México mauricio.sosa@cfe.gob.mx RESUMEN La energización fuera de fase es un evento indeseable para una unidad generadora, la cual ocurre cuando el voltaje, la frecuencia o el ángulo correctos para la sincronización no se cumplen. Otra variable a considerar es la rapidez con las que las protecciones eléctricas liberan la falla. Esta combinación de circunstancias puede resultar en daño irreparable al equipo eléctrico primario. En los últimos 25 años se han tenido 11 fallas de transformadores principales monofásicos en la Central Hidroeléctrica Ing. Carlos Ramírez Ulloa (Presa El Caracol), sin tener un claro entendimiento de las razones. Este documento presenta los resultados de la investigación y análisis de la problemática, incluyendo la energización fuera de fase, y el reajuste de los esquemas de sincronismo para eliminar ese problema. PALABRAS CLAVE Sincronismo, transformadores, energización fuera de fase. ABSTRACT An undesirable event in a generator unit is the out of phase energezitation, which occurs when the right voltage, frequency, or angle is not accomplished. Another variable to be considered is the operation time at which the electrical protections disconnect the faulted element this combination of circumstances could lead to irreparable damage of the primary equipment. In the last 25 years, there has been 11 failures in the main one phase tranformers in the Hydroelectric Central Ing. Carlos Ramírez Ulloa (El Caracol dam), without understanding the reasons. This document presents the results of the research and analysis of the situation, including out of phase energization, and readjustment to sincronism squeme for solving that problem. KEYWORDS Sincronism, transformers, out of phase energezitation. 50 Ingenierías, Enero-Marzo 2017, Vol. XX, No. 74 �Impacto de los esquemas de sincronismo en los transformadores principales de sincronismo en ... / Mauricio Sosa INTRODUCCIÓN Los sistemas eléctricos de potencia alimentan la electricidad necesaria para la vida diaria., los cuales requieren de una red de transmisión robusta y unidades generadoras confiables. Los tipos de unidades y sus primo-motores dependen de las fuentes de energía primaria disponibles, hoy en día se cuenta con turbinas hidráulicas y eólicas, además de turbinas de vapor en centrales termoeléctricas que utilizan algún combustible como carbón, gas natural, combustóleo, nucleares y geotermia, así como turbinas de gas y motores de combustión interna, en los cuales se produce la energía eléctrica y se instalan tan cerca de los centros de carga como lo permite el despacho económico. La electricidad es un producto que no puede ser almacenado porque es producido, transportado, distribuido, comercializado y consumido en el mismo momento. Se requiere entonces de un constante balance entre la generación y la carga. Cuando ésta se incrementa, necesitamos poner en servicio una o más unidades generadoras y, si la carga baja, entonces debemos poner fuera unidades. Como la generación del sistema de potencia es la suma de todos los generadores acoplados en paralelo en ese momento, se puede decir que se trata de un “sistema de bus infinito”, en el cual es difícil que el voltaje o la frecuencia varíen debido a la cantidad de generadores conectados en paralelo. Para conectar un nuevo generador al sistema eléctrico de potencia y mantener su estabilidad, se requieren una serie de maniobras complejas. A este proceso se le llama “sincronización”. Las condiciones que se deben cumplir para sincronizar un generador son:1,2 igual secuencia de fases, correspondencia de fases, mismo voltaje, misma frecuencia, y ángulo de fase dentro de valor permisible. Una diferencia de voltaje de entre 0 y +5% es permisible (el voltaje del generador debe ser mayor o igual al voltaje del bus). Un deslizamiento de frecuencia permisible (el rango en el cual difieren las frecuencias del generador y del bus) debe ser menor de 0.067 Hz. Esta diferencia equivale aproximadamente a 1 vuelta o revolución en el sincronoscopio cada 15 s. Adicionalmente, es recomendable tener la máquina “rápida” (la aguja del sincronoscopio debe girar hacia quick o fast), para prevenir motorización del generador y disparos por potencia inversa. El voltaje de la máquina debe ser más alto para que conecte entregando reactivos y prevenir la absorción de reactivos al momento de sincronizar. Si bien el esquema de sincronización es muy importante, en muchos casos no se le da la importancia debida porque los daños de una mala sincronización no han sido bien entendidos. El peor caso es el exceso de confianza y considerar que: “esto no puede sucedernos a nosotros” o “nuestro operador está bien entrenado...”, hasta que sucede un evento de este tipo. Este documento analiza el caso de la C. H. Ing. Carlos Ramírez Ulloa (El Caracol) de la CFE donde se tuvieron repetidas energizaciones fuera de fase, dañando los transformadores principales monofásicos. Se presenta un diagnóstico, las soluciones propuestas y los resultados superiores a lo esperado. ESQUEMAS DE SINCRONISMO Conexiones del generador al sistema de potencia La CFE utilizados configuraciones básicas para conectar generadores al sistema eléctrico de potencia. Una de ellas es la conexión directa al bus y la Ingenierías, Enero-Marzo 2017, Vol. XX, No. 74 51 �Impacto de los esquemas de sincronismo en los transformadores principales de sincronismo en ... / Mauricio Sosa otra es la conexión unitaria a través de un transformador elevador de unidad o transformador principal. Conexión directa a la red En la conexión directa los generadores son conectados directamente a la red de distribución, sin un transformador de potencia. Los generadores son conectados al bus de carga para alimentar servicios auxiliares y cargas locales (figura 1). Esas instalaciones son pocas donde se tienen pequeños generadores los que son conectados directamente a la red de distribución y cargas. Fig. 1. Conexión directa del generador a la red de distribución. Conexión a través de un transformador principal La conexión a través de un transformador elevador o transformador principal es la conexión típica para la mayoría de las centrales de la CFE. El generador está conectado con un transformador elevador (figura 2). Hay algunos pocos casos donde hay dos o más máquinas conectadas a un solo transformador. Fig. 2. Conexión típica de la mayoría de los generadores de CFE a través de un transformador principal o transformador elevador. 52 Ingenierías, Enero-Marzo 2017, Vol. XX, No. 74 �Impacto de los esquemas de sincronismo en los transformadores principales de sincronismo en ... / Mauricio Sosa Esquemas de sincronismo El esquema de sincronismo se alimenta por medio de la señal de voltaje obtenida desde los transformadores de potencial (TP’s) del generador y del bus al cual se va a conectar, sea del mismo nivel de voltaje o de voltaje distinto al del generador eléctrico, a partir de las cuales se hace la comparación de los parámetros de magnitud de potenciales y frecuencias, así como la diferencia angular entre el generador y el sistema. Si el esquema de sincronismo es trifásico, también se puede obtener la secuencia de fases. Existen tres esquemas de sincronismo básicos, la CFE procura utilizar la sincronización manual con relevador vereficador de sincronismo y la sincronización automática. Sincronización manual En este esquema de sincronismo, el operador de unidad realiza los ajustes de voltaje y frecuencia en forma manual observando la ménsula de sincronismo, hasta igualar las magnitudes de voltaje e igualar la frecuencia, y una vez lograda esta condición, realiza la orden de cierre del interruptor de máquina cuando la aguja del sincronoscopio está lo más cercana a cero y con límites permisibles dentro de ±10° (figura 3). Fig. 3. Esquema de sincronización manual. Algunos sincronoscopios tienen marcado en la carátula la sección angular donde puede realizarse el cierre del interruptor en forma segura, siempre y cuando se cumplan las demás condiciones. Una ménsula de sincronismo completa (figura 4) incluye: voltímetro de bus, voltímetro de generador, frecuencímetro de bus. frecuencímetro de generador, sincronoscopio, y lámparas de sincronismo. Por lo general, se ocupa el método de lámparas apagadas por ser monofásica la ménsula de sincronismo, si el esquema es trifásico, debe usarse el método de dos lámparas encendidas y una apagada para asegurar el momento justo de coincidencia de frecuencia, método que además permite verificar la secuencia de fases. Este tipo de esquema de sincronismo manual es totalmente dependiente del conocimiento, habilidad y entrenamiento del operador de unidad, por lo que se considera de alto riesgo al estar sujeto a la posibilidad del error humano. Sincronización manual con relevador verificador de sincronismo Ingenierías, Enero-Marzo 2017, Vol. XX, No. 74 53 �Impacto de los esquemas de sincronismo en los transformadores principales de sincronismo en ... / Mauricio Sosa Fig. 4. Ménsula de sincronismo completa. En este esquema de sincronismo, el operador de unidad realiza los ajustes de voltaje y frecuencia de forma similar a la sincronización manual. La diferencia es que aun cuando realice la orden de cierre del interruptor en condiciones no óptimas, el cierre del interruptor no se completará debido a que el contacto del verificador de sincronismo no da el permisivo de cierre, hasta que haya las condiciones adecuadas para sincronizar la unidad (figura 5). Este tipo de esquema es dependiente del conocimiento y habilidad del operador de unidad, así como del correcto alambrado y ajuste del verificador de sincronismo, pero es más seguro que el esquema de sincronismo manual, por lo que se considera de riesgo medio, ya que reduce significativamente la posibilidad del error humano del operador de unidad. Se recomienda que el verificador sea del tipo que evalúa el ángulo de fase, la diferencia de voltaje y el deslizamiento de frecuencia y no solamente ángulo de fase, aunque siempre será preferible tenerlo limitado a no tenerlo. Fig. 5. Esquema de sincronización manual con verificador de sincronismo. 54 Ingenierías, Enero-Marzo 2017, Vol. XX, No. 74 �Impacto de los esquemas de sincronismo en los transformadores principales de sincronismo en ... / Mauricio Sosa Sincronización automática En este esquema de sincronismo, el sincronizador automático realiza los ajustes de voltaje y frecuencia sin intervención del operador de unidad y ejecuta la orden de cierre del interruptor de máquina en cuanto cumple con las condiciones requeridas para sincronización (figura 6). Fig. 6. Esquema de sincronización automática. En este caso la intervención del operador es únicamente para poner en servicio el sincronizador automático, mismo que por lo general se autodeshabilita cuando se recibe la señal de que el interruptor de máquina ha cerrado. Este es un esquema totalmente independiente del conocimiento y habilidad del operador de unidad, por lo que se considera muy seguro. Sin embargo, se recomienda que también se supervise con un verificador de sincronismo ante una eventual falla de este equipo o errores de alambrado o de ajuste, por lo que entonces el contacto del verificador debe quedar en serie con el paralelo de los contactos permisivos de la sincronización manual y de la sincronización automática (figura 7). Fig. 7. Diagrama parcial de control de cierre del interruptor de máquina con sincronización automática y manual. El verificador de sincronismo 25X debe supervisar tanto el modo manual 52G CS como el sincronizador automático 25 A y ser preferentemente un equipo independiente. Ingenierías, Enero-Marzo 2017, Vol. XX, No. 74 55 �Impacto de los esquemas de sincronismo en los transformadores principales de sincronismo en ... / Mauricio Sosa Mediante el uso de sincronizadores automáticos, normalmente se logran sincronizaciones dentro de ±5°, lo cual se traduce en una sincronización de bajo esfuerzo para la unidad generadora (figura 8 y 9). Fig. 8. Oscilograma de una conexión de unidad generadora realizada con un sincronizador automático con una diferencia angular de 3.91°. Las corrientes de fase en la sincronización son de valores entre 0.2 y 0.5 pu. Fig. 9. Detalle del oscilograma de la Fig. 6 en la que la diferencia ngular obtenida son 1.57 ms, correspondientes a 33.91° y considerando los 30 del desfasamiento angular de la conexión en delta de los devanados de baja del transformador elevador, queda en 3.91°. 56 Ingenierías, Enero-Marzo 2017, Vol. XX, No. 74 �Impacto de los esquemas de sincronismo en los transformadores principales de sincronismo en ... / Mauricio Sosa En el registro se tiene una diferencia angular de 33.91° eléctricos entre los potenciales de la fase del bus y del generador y, para este caso, considerando el desfasamiento de 30° por la delta del transformador elevador, se tiene una diferencia angular de 3.91° en la sincronización, asumiendo que los errores de los transformadores de potencial TP’s y del transformador elevador deben ser menores a 1° eléctrico y de hecho deben ser del orden de minutos. Energización fuera de fase: causas y consecuencias Al evento de cierre del interruptor de máquina cuando se realiza si las condiciones para la sincronización de la unidad no se han cumplido, se le llama “energización fuera de fase”, siendo las condiciones más comunes en no cumplirse el ángulo de fase y el deslizamiento de frecuencia. Esta condición es un cortocircuito trifásico entre dos fuentes de potencia, el generador a conectarse y el sistema eléctrico de potencia, normalmente en condiciones de bus infinito, cuyo peor caso teóricamente sería el correspondiente a una diferencia angular de 180° ya que en este caso el potencial aplicado en el cortocircuito es de 2 pu y no de 1 pu como lo sería en una falla trifásica en terminales, estando la máquina conectada o en vacío, por lo que la corriente de cortocircuito podría ser mayor de 10 veces la corriente nominal del generador. En un cortocircuito trifásico en terminales el valor de la corriente es de 6 a 10 veces la corriente nominal del generador y para algunas máquinas este valor puede ser destructivo, razón por la cual uno de los métodos utilizados para minimizar esta posibilidad es el uso del bus de fase aislada. Un cierre lento del interruptor de máquina también puede causar una energización fuera de fase.3 Causas de la energización fuera de fase Existen diferentes causas de una energización fuera de fase, dependiendo del tipo del esquema de sincronismo: 1) Error humano (marcados con *) • Falta de conocimiento, habilidad o entrenamiento del operador de unidad*. • Exceso de confianza y distracciones*. • Prácticas operativas incorrectas*. 2) Falla de los circuitos de potenciales • Terminales flojas o sueltas. • Polaridad invertida. • Transformadores de potencial montados incorrectamente o con falseos. • Conexiones de fase incorrectas. • Código de colores de cables de control no controlado o mal aplicado. 3) Alambrado del circuito de cierre del interruptor de máquina • Falla del aislamiento del alambrado. • Conexiones incorrectas*. • Puenteo accidental de terminales*. 4) Falla del verificador y del sincronizador • Ajustes incorrectos*. • Falla del contacto de cierre. Ingenierías, Enero-Marzo 2017, Vol. XX, No. 74 57 �Impacto de los esquemas de sincronismo en los transformadores principales de sincronismo en ... / Mauricio Sosa • Pérdida de calibración. • Falla interna del equipo. 5) Falla del interruptor de máquina • Falla del mecanismo de cierre en forma tripolar y, si el interruptor es compartido en un arreglo de interruptor y medio con una línea de transmisión con DRM, en forma monopolar. • Falla del aislamiento del interruptor provocando falla a tierra o bien, un flash-over. Se pudiera considerar que el flash-over es una forma especial de energización fuera de fase, ya sea externo o interno, aunque el interlock debe ser distinto para cada caso: en una energización fuera de fase, bastará con disparar el interruptor de máquina de la unidad generadora, sin embargo, en un flashover, será necesario “barrer” el bus al cual se pretendía conectar la unidad porque no será suficiente abrir el interruptor para librar la falla, dado que está abierto. Consecuencias de la energización fuera de fase Las consecuencias de la energización fuera de fase son variadas. • Daños en el transformador principal: Un transformador dañado puede ser muy costoso. Bobinas, boquillas, empalmes y en casos severos, daños al núcleo pueden ocurrir. Normalmente, un arco interno incipiente produce gases y una presión excesiva. Si está equipado, la protección Bucchholz 63B y/o la válvula de sobrepresión 63P operarán. Los esfuerzos eléctricos por los sobrevoltajes y excesivas corrientes disminuyen la vida útil del transformador. • Daños en el interruptor de máquina: Una energización fuera de fase puede dañar el interruptor de máquina. Los esfuerzos por sobrevoltajes y excesivas corrientes a través de los contactos del mismo destruirán el interruptor si se excede la capacidad interruptiva del equipo. • Daños al generador y a la turbina: Daños a los aislamientos del generador pueden ocurrir, causados por los esfuerzos electromecánicos. Los amarres de los devanados se revientan, hay sobrecalentamientos, se producen fisuras y descascaramientos en los aislamientos pueden ocurrir y causar fallas a tierra o entre fases. La energización fuera de fase también causa desalineamiento y daños a las chumaceras y al eje del turbogrupo. En consecuencia, aumentan las vibraciones y se reduce la vida útil del equipo. Daños severos y aún destrucción pueden ocurrir en un motor de combustión interna. A diferencia de un turbogenerador que prácticamente flota sobre aceite, las bielas de un motor de combustión interna no pueden cambiar de posición instantáneamente. • Daños al sistema eléctrico de potencia: Las consecuencias de la energización fuera de fase hacia el sistema eléctrico de potencia son también muy variadas. Una energización fuera de fase esfuerza los transformadores principales y generadores de otras unidades conectadas al mismo bus, dando lugar a fallas. Una falla que ponga fuera de servicio un transformador elevador en un futuro, seguramente tendrá su causa raíz en este evento. Una energización fuera de fase puede disparar otras unidades generadoras, conectadas al mismo bus. Esos efectos incluyen la saturación de los TC’s que alimentan la protección diferencial de generador y/o de transformador principal. Transformadores de carga y líneas de transmisión también pueden disparar, principalmente por la saturación de los TC’s que alimentan las protecciones al rebasar el nivel de cortocircuito. Si 58 Ingenierías, Enero-Marzo 2017, Vol. XX, No. 74 �Impacto de los esquemas de sincronismo en los transformadores principales de sincronismo en ... / Mauricio Sosa el sistema de potencia no es suficientemente robusto, una energización fuera de fase puede afectar la estabilidad del mismo. Este efecto dependerá del tamaño de la unidad bajo falla o de su ubicación en el sistema (principalmente colas del sistema de potencia), o una combinación de estos factores. Formas de prevenir una energización fuera de fase Hay diferentes formas de prevenir una energización fuera de fase. La primera medida es implementar esquemas de sincronismo con verificador de sincronismo y sincronizadores automáticos en todas las unidades generadoras. Después de un mantenimiento de parada programada, debe realizarse una prueba de energización inversa (feedback) o una prueba de energización a bus muerto. Esto es especialmente importante cuando se han reemplazado transformadores de potencial y cuando se han intervenido circuitos de potenciales. Adicionalmente, debe ejecutarse una prueba de interlock eléctrico. Controles adicionales deben ser implementados para unidades con capacidad de arranque negro y energización a bus muerto. Implementar en los procedimientos la confirmación del bus muerto en sus tres fases, además de la medición de potencial de bus de media o alta tensión para evitar que ante la pérdida de un fusible del transformador de potencial, pueda ocurrir un evento no deseado. Implementación del esquema de sobrecorriente de fase de alto nivel (IEEE/ ANSI50). Si una gran corriente es detectada, se debe disparar la unidad sin restricciones (Ver procedimiento CFE-G0100-07).6 Revisión periódica de ajustes y ejecución de pruebas operativas al verificador de sincronismo y del sincronizador automático. Un buen momento para realizar esta actividad es en un mantenimiento de parada programada. El verificador de sincronismo debe supervisor tanto los comandos manuales del operador (sincronización manual) como los comandos del sincronizador automático para todos los intentos de cierre. El ajuste del verificador de sincronismo debe ser mayor que el ajuste del sincronizador automático, siempre que se cumplan los requerimientos de la norma IEEE-C37.102.2006.2 Los potenciales para el verificador de sincronismo y para el sincronizador deberán ser tomados de diferentes fases, y de ser posible, deberán ser trifásicos. Los ajustes deberán estar dentro de lo recomendado por la norma IEEE C37.102.2006 para monitorear condiciones de voltaje, frecuencia y ángulo de fase.2 Sin embargo, se ha observado que la sincronización con elementos trifásicos puede dificultarse cuando el sistema eléctrico esta desbalanceado o cuando se está moviendo contantemente, tal como pasa en horas pico y/o disturbios. Los relevadores digitales, dispositivos de control y registradores oscilográficos de fallas deben ser ajustados para generar registros al cierre del interruptor de máquina, los cuales se pueden recuperar para la evaluación y análisis del comportamiento de la unidad. Mecanismo de falla de los transformadores de potencia El efecto de la excesiva corriente es acumulativo como se menciona en la sección 7.1.1. de la norma IEEE C57.12.00.4 Los transformadores principales fallan por la excesiva corriente de una energización fuera de fase. La causa por la que ocurre evento no es relevante, ya que siempre que haya una diferencia de voltaje, diferencia de frecuencia o diferencia de ángulo de fase mayor a lo permisible, habrá alta corriente. Ingenierías, Enero-Marzo 2017, Vol. XX, No. 74 59 �Impacto de los esquemas de sincronismo en los transformadores principales de sincronismo en ... / Mauricio Sosa Otra causa de la falla de los transformadores es la incapacidad de remover rápidamente la fuente de voltaje cuando el regulador automático de voltaje (AVR) no desenergiza la unidad rápidamente. El tipo de excitación del generador determina la velocidad a la cual el AVR puede remover la excitación, por ejemplo, un sistema sin escobillas (brushless) es lento para extinguir el campo, mientras que en los sistemas estáticos es más rápido y la resistencia de descarga cobra especial importancia. Las grandes corrientes asociadas con la energización fuera de fase producen tanto esfuerzos eléctricos como esfuerzos térmicos en un transformador. El daño térmico no es significativo porque el aumento de temperatura es pequeño -la corriente es muy alta, pero dura solo unos pocos segundos. La principal amenaza es entonces el esfuerzo mecánico en los devanados y empalmes, el cual es proporcional a cuadrado de la corriente circulante.5 Caso de estudio: La C. H. Ing. Carlos Ramírez Ulloa (El Caracol) El caso de estudio de la C. H. Ing. Carlos Ramírez Ulloa (El Caracol) es interesante porque la mayoría de las energizaciones fuera de fase ocurren por diferencia angular y por diferencias de voltaje.7 El impacto de la sincronización por diferencia de frecuencia es presentado en este caso. Antecedentes En las unidades 1 y 3 de la C. H.se han tenido 11 fallas de los transformadores principales monofásicos en 25 años (desde 1990 hasta 2015). Cuando sucedió la segunda falla de un transfomador principal monofásico, mientras la unidad de reserva estaba en reparación, se decidió sustituir el banco de transformadores monofásicos de la unidad 2 con un transformador trifásico, realizando las modificaciones pertinentes. La tabla I muestra la lista de eventos ocurridos en esas unidades. Inspección y análisis Este grupo de trabajo realizó una inspección de los esquemas de protección, medición y control, así como de los esquemas de sincronismo en abril de 2015. Se encontró que se cuenta con ménsulas de sincronismo y controles adecuados para cada unidad. La ménsula está compuesta de sincronoscopio, lámparas de sincronismo, voltímetros de generador y de bus, frecuencímetros de generador y de bus. Los controles incluían mandos de subir y bajar velocidad y voltaje, así como selección del modo de sincronización y control del interruptor de máquina. No se detectó que hubiera un relevador verificador de sincronismo. Las unidades tienen sincronizadores automáticos, pero los ajustes no cumplen con los requerimientos establecidos en las normas correspondientes.2, 8 Además, tienen diferentes ajustes para cada grupo. No se cuenta con registros del último mantenimiento a los esquemas de sincronismo. Por lo menos, se realizan pruebas de energización a bus muerto después de cada mantenimiento de parada programada. Las tres unidades cuentan con control digital de tipo electrohidráulico para la turbina y con un control digital de excitación de tipo estático. Las unidades tienen esquemas de protecciones de generador digitales y redundantes, protección digital de 60 Ingenierías, Enero-Marzo 2017, Vol. XX, No. 74 �Impacto de los esquemas de sincronismo en los transformadores principales de sincronismo en ... / Mauricio Sosa Tabla I. Listado de eventos en la C.H. Ing. Carlos Ramírez Ulloa (El Caracol) entre 1990 y 2015. x Unidad Fase Protecciones operadas Acciones 24-ago-1990 1 B Bucchholz Y 87T Se usa transformador monofásico de reserva. 24-sep-1990 1 C Bucchholz Y 87T Se usa transformador monofásico de U2, mientras se habilita como condensador síncrono y se instala transformador trifásico. 19-sep-1994 1 B Bucchholz Se usa transformador monofásico de reserva. Disparó al excitar. 6-ago-1995 1 A Bucchholz Se usa transformador monofásico de reserva. 11-sep-2001 3 A Bucchholz, 87T, Se usa transformador monofásico VSP de reserva reparado. 01-oct-2001 1 C 87T Y 51NT Se usa transformador monofásico de reserva reparado. Disparó 5 segundos después de sincronizar. 09-jun-2002 3 A 87T Y Bucchholz Se usa transformador monofásico de reserva reparado. 23-ago-2009 1 C 87T Y Bucchholz Se usa transformador monofásico de reserva reparado. 30-may-2012 1 B 87T Y VSP Se usa transformador monofásico de reserva reparado. Disparó pocos segundos después de sincronizar. 16-sep-2014 1 C 87T Y VSP Se usa transformador monofásico de reserva reparado 01-may-2015 ? ? Bucchholz Se usa transformador monofásico de reserva reparado los transformadores principal, de excitación y de auxiliares. El tablero de protecciones se encontró limpio, ordenado y etiquetado. También se cuenta con diagramas suficientes y claros (aunque con algunos errores). Las unidades 1 y 3 no tienen aplicado el procedimiento normativo CFE-G0100-07 “Ajustes de Protección Eléctrica de las unidades Generadoras, Transformadores de Unidad e Interruptores de Potencia”.6 Plan de acción remedial El grupo de especialistas revisó los registros de las protecciones digitales de generador. Esos registros mostraron el disturbio que se produce en la unidad al sincronizar, existiendo más eventos con baja frecuencia que con alta frecuencia. No obstante, ambos tipos de eventos estaban más allá de los límites permisibles de acuerdo a la normatividad. En muchos casos, las unidades han sido conectadas hasta 5 o 6 veces al día, lo cual podría dar lugar a la misma cantidad de eventos de energización fuera de fase por día y en consecuencia tener igual cantidad de sobreesfuerzos electromecánicos en los transformadores principales. Se emitieron las siguientes recomendaciones: Ingenierías, Enero-Marzo 2017, Vol. XX, No. 74 61 �Impacto de los esquemas de sincronismo en los transformadores principales de sincronismo en ... / Mauricio Sosa • Habilitar la función de verificador de sincronismo disponible en uno de los relevadores de generador, conforme a la normatividad vigente. • Aplicar nuevos ajustes a los sincronizadores conforme a normas, probarlos y sintonizarlos • Instalar un registrador oscilográfico de fallas. • Revisar el alambrado del esquema de sincronismo (debido a que en diagramas hay partes no detalladas). • Aplicar el procedimiento CFE-G0100-076 a las unidades 1 y 3. Implementación del verificador de sincronismo Los nuevos ajustes fueron calculados y programados en los relevadores de protección de generador en junio de 2015. La tabla II muestra los ajustes aplicados en la protección digital de generador. Esos ajustes incluyen los valores del rango de aceptación de potenciales de bus y máquina, la máxima diferencia de voltaje, el máximo deslizamiento de frecuencia y el máximo ángulo de fase entre señales. Las condiciones para bloquear el esquema de verificador de sincronismo (BSYNCH) son: • Que no haya los 3 polos abiertos (NOT 3PO). Tabla II. Ajustes para el verificador de sincronismo U-1, U-2 y -3 Descripción Nombre Ajuste Relación del transformador de potencial de PTR máquina 133.33 Relación del transformador de potencial para PTRS sincronizar 1200 Habilitar el verificador de sincronismo E25 Y Fase utilizada para el voltaje de sincronismo SYNCP VA Umbral bajo de la ventana de voltaje (V) 25VLO 103.5 Umbral alto de la ventana de voltaje (V)) 25VHI 126.5 Máxima diferencia de voltaje 25VDIF 4 Factor de corrección de voltaje 25RCF 1.660 Se requiere voltaje de generador mayor GENV+ N Deslizamiento de frecuencia mínimo (Hz) 25SLO −0.01 Deslizamiento de frecuencia máximo (Hz) 25SHI 0.06 Compensación angular del transformador COMPA −30 Ángulo máximo 1 (◦ ) 25ANG1 8 Ángulo máximo 2 (◦ ) 25ANG2 10 Objetivo del ángulo de cierre (◦ ) CANGLE -3 Tiempo del cierre del interruptor ( s) TCLOSD 0.06 Ángulo de falla de cierre CFANGL OFF Umbral de bajo voltaje para bus muerto ( V) 27VSP 15 Bloqueo de verificador (ecuación lógica BSYNCH !3PO + 60LOP + TRIP Salida permisiva (ecuación lógica) OUT203 25C+25A1+25A2+ (27VS*IN201) Entrada binaria para bus muerto IN201 Bus muerto 62 Ingenierías, Enero-Marzo 2017, Vol. XX, No. 74 �Impacto de los esquemas de sincronismo en los transformadores principales de sincronismo en ... / Mauricio Sosa • Que haya una pérdida de potenciales (60LOP). • Cualquier disparo active TRIP. La función del verificador en el relevador digital opera con el voltaje de secuencia positiva, por lo que debe tener los tres potenciales sanos, y por supuesto, si hay un disparo presente, la función de verificador de sincronismo debe ser bloqueada. En el esquema permisivo de cierre, la salida hacia el circuito de cierre (OUT203) tiene una detección de bus muerto que combina una entrada binaria IN201 y un detector de bajo voltaje de bus 27VS en una compuerta lógica AND. Este tipo de detección de bus muerto previene otorgar el contacto permisivo de cierre cuando se tiene un potencial remanente. Cuando el potencial del bus cae por debajo del ajuste del elemento de bajo voltaje 27VS y se tiene una señal binaria de que el bus está muerto (IN201) que manda el operador de unidad, entonces se activa la salida OUT203 y el interruptor de máquina podrá cerrar sin el verificador de sincronismo. El ajuste seleccionado para la fase del potencial del potencial de sincronización (ajuste SYNCP) es VA para las unidades 1 y 3 porque esas unidades tienen una conexión delta DAC. El ajuste SYNCP es VB para la unidad 2 porque este transformador tiene una delta DAB. La unidad 2 tiene un transformador trifásico, a diferencia de las unidades 1 y 3 que tienen un banco de transformadores monofásicos. Calibración del verificador de sincronismo (25X) Las pruebas fueron desarrolladas para la ventana de aceptación de voltaje del relevador digital. Las pruebas confirman los límites del ángulo de aceptación de sincronismo. El rango operativo del esquema fue verificado nuevamente con los ajustes del relevador. (No se pudo realizar la prueba con deslizamiento de frecuencia debido a que no se contaba con un equipo de prueba para inyectar diferentes frecuencias simultáneamente). La tabla III y la figura 10 muestran los resultados para la unidad 1, la cual tuvo resultados similares a las unidades 2 y 3. Reajuste de los sincronizadores automáticos Los ajustes fueron realizados en los sincronizadores automáticos para las unidades 1, 2 y 3 para mejorar su funcionamiento. Sólo el ajuste de deslizamiento de frecuencia fue cambiado para cumplir con las normas vigentes. Para detalles del reajuste, consulte la tabla IV. Pruebas operacionales y resultados Las pruebas operacionales de los esquemas de sincronismo fueron realizadas en forma simulada y real. Esas pruebas muestran los buenos resultados para el verificador de sincronismo. El reajuste de los sincronizadores se realizó posterior a esta actividad, una vez que se comprobó la funcionalidad del verificador de sincronismo. Pruebas del esquema de sincronismo en forma simulada Temporalmente, se ajustó la entrada IN201 para recibir la orden del sincronizador y generar registros en la protección y evaluar si el verificador de sincronismo realiza una protección efectiva, así como comprobar si el Ingenierías, Enero-Marzo 2017, Vol. XX, No. 74 63 �Impacto de los esquemas de sincronismo en los transformadores principales de sincronismo en ... / Mauricio Sosa Tabla III. Resultados de la calibración del verificador de sincronismo de la unidad 1. V. bus (V) V. gen (V) RTP V. gen (kV) 115 133 115 Voltaje Ángulo Vfc 133.33 17.73 127.46 132 133.33 17.6 126.5 -10 115 131 133.33 17.47 125.54 -9.2 115 130 133.33 17.33 124.58 -8.3 115 129 133.33 17.2 123.63 -7.5 115 128 133.33 17.07 122.67 -6.7 115 127 133.33 16.93 121.71 -5.8 115 126 133.33 16.8 120.75 -5 115 125 133.33 16.67 119.79 -4.2 No opera No opera 115 124 133.33 16.53 118.83 -3.3 -10 10 115 123 133.33 16.4 117.88 -2.5 -10 10 115 122 133.33 16.27 116.92 -1.7 -10 10 115 121 133.33 16.13 115.96 -0.8 -10 10 115 120 133.33 16 115 0 -10 10 115 119 133.33 15.87 114.04 0.8 -10 10 115 118 133.33 15.73 113.08 1.7 -10 10 115 117 133.33 15.6 112.13 2.5 -10 10 115 116 133.33 15.47 111.17 3.3 -10 10 115 115 133.33 15.33 110.21 4.2 No opera No opera 115 114 133.33 15.2 109.25 5 115 113 133.33 15.07 108.29 5.8 115 112 133.33 14.93 107.33 6.7 115 111 133.33 14.8 106.38 7.5 115 110 133.33 14.67 105.42 8.3 115 109 133.33 14.53 104.46 9.2 115 108 133.33 14.4 103.5 10 115 107 133.33 14.27 102.54 VDIF Atrás (°) Adelante (°) sincronizador manda el cierre en condiciones óptimas y proporcionar el contacto permisivo si las condiciones están dentro de la ventana operativa. Para esta prueba se desconectó la bobina de cierre del interruptor de máquina como medida de seguridad. Prueba negativa En una de las pruebas con resultado negativo en la unidad 1, se tenía el generador operando con velocidad relativamente baja. El verificador de 64 Ingenierías, Enero-Marzo 2017, Vol. XX, No. 74 �Impacto de los esquemas de sincronismo en los transformadores principales de sincronismo en ... / Mauricio Sosa Fig. 10. Curva del verificador de sincronismo obtenida. La línea azul es la ventana operativa del verificador de sincronismo. Tabla IV. Ajustes encontrados y dejados del sincronizador automático de las unidades 1, 2 y 3. Se muestra solamente el grupo activo. MCU Module Unidad 1 Unidad 2 Antes No. Parameter s 2 Correct width 3 Correct INTVL 5 Gen. UV 6 Lockout on/off Antes Después Antes Después Group 1 Group 2 Group 1 0.100 0.065 0.100 0.065 Units G r o u p Group 1 G r o u p 1 1 1 Breaker timer 4 Max slip Después Unidad 3 0.100 0.065 s 0.2 0.2 0.2 0.2 0.5 0.2 s 10.0 3 10.0 3 0.5 3 Hz 0.257 0.050 0.257 0.050 0.250 0.050 V 96 96 96 96 96 96 On/ off L on L on L on L on L on L on Voltage Acceptor A2 module Bus voltage upper limit % 115 115 115 115 115 115 Bus voltage lower limit % 85 85 85 85 85 85 Voltage diference % 1 1 1 1 1 1 Voltage matching V3 module Correct width s 1 1 1 1 1 1 Correct INTVL s 2 1 2 1 2 1 Dead bus module Dead bus Ingenierías, Enero-Marzo 2017, Vol. XX, No. 74 V 10 10 10 10 10 10 65 �Impacto de los esquemas de sincronismo en los transformadores principales de sincronismo en ... / Mauricio Sosa sincronismo no operó el contacto permisivo a través de la salida OUT203, aun cuando las condiciones de diferencia de voltaje y ángulo de fase se cumplen y se recibe la orden de cierre del sincronizador en la entrada IN201, ya que al estar lento el generador, los elementos de sincronismo 25A1 y 25A2 no se activan. La figura 11 muestra el oscilograma para esta condición. Fig. 11. El generador está girando demasiado lento (GENFLO está activo). La salida OUT203 del verificador de sincronismo no da permiso al mando de cierre, aun cuando se recibe la orden de cierre desde el sincronizador. El sincronizador automático envía el comando de cierre con −1.3° y el cierre del interruptor de máquina ocurriría teniendo un ángulo de fase de 0.1°, considerando un tiempo de cierre del interruptor de 60 ms (3.5 ciclos). Las figuras 12 y 13 muestran los diagramas fasoriales para esta condición. Fig. 12. Envío del comando de cierre a 1.3 antes del ángulo de cierre ideal. 66 Ingenierías, Enero-Marzo 2017, Vol. XX, No. 74 �Impacto de los esquemas de sincronismo en los transformadores principales de sincronismo en ... / Mauricio Sosa Fig. 13. El interruptor de máquina hubiera cerrado a −0.1 , considerando un tiempo de cierre de 60 ms (3.5 ciclos). Prueba positiva Para realizar esta prueba, se realizó primero la reconfiguración del sincronizador. En este caso se muestra una prueba de la unidad 2. El generador está operando con los parámetros de voltaje y ángulo de fase dentro de la ventana de operación permisible confirmado con la operación de los bits 25A1 y 25A2. El sincronizador automático manda un comando a través de la entrada IN201 y, en esta ocasión, el contacto permisivo del verificador de sincronismo se activa a través de la salida OUT203 (figura 14). Fig. 14. El generador esta “corriendo” con los parámetros para sincronizar dentro de la ventana de sincronismo. El verificador de sincronismo está dando permisivo a través de la salida OUT203 por medio del elemento 25A2. El sincronizador automático envía el comando de cierre con comparado a los valores de la configuración antigua (cómo se encontró). 241.6° y el cierre del interruptor de máquina ocurriría teniendo un ángulo de fase de 241.1°, Ingenierías, Enero-Marzo 2017, Vol. XX, No. 74 67 �Impacto de los esquemas de sincronismo en los transformadores principales de sincronismo en ... / Mauricio Sosa considerando un tiempo de cierre del interruptor de 60 ms (3.5 ciclos). Las figuras 15 y 16 muestran los diagramas fasoriales para esta condición. Fig. 15. Envío del comando de cierre a 2.5 antes del ángulo de cierre ideal. Fig. 16. El interruptor cerraría a −1.6 , considerando un tiempo de 60 ms (3.5 ciclos). Prueba real del esquema de sincronismo El objetivo de una buena sincronización es minimizar el disturbio hacia la unidad y hacia el sistema de potencia al realizar la conexión. Las pruebas reales del esquema de sincronismo muestran buenos resultados y una mejora considerable con la nueva configuración contra la configuración antigua. La tabla V muestra las mejoras de cada unidad generadora como una relación de Tabla V. Mejora del comportamiento al cierre, comparando cómo se dejó y cómo se encontró. Unidad 1 2 3 68 Potencia Activa (%) 33 12 33 Potencia Reactiva (%) 50 60 Sin cambio Corriente (%) 20 25 40 Ingenierías, Enero-Marzo 2017, Vol. XX, No. 74 �Impacto de los esquemas de sincronismo en los transformadores principales de sincronismo en ... / Mauricio Sosa los valores obtenidos con la nueva configuración (cómo se dejó) comparado a los valores de la configuración antigua (cómo se encontró). Unidad 1 Para la unidad 1 la potencia activa en la sincronización disminuye a 33% de la magnitud obtenida con la antigua configuración del esquema de sincronismo y la potencia reactiva disminuye aproximadamente 50%. La variación de frecuencia es disminuidaa un valor seguro dentro del máximo deslizamiento permisible. Las corrientes producidas cuando el interruptor de máquina cierra son considerablemente menores. Vea los gráficos de las potencias activa/reactiva y frecuencia en la figura 17, y la gráfica de las potencias activa/reactiva y las corrientes de máquina en la figura 18, para la unidad 1. Fig. 17. Potencia activa, potencia reactiva y frecuencia como se encontró (líneas punteadas) y la primera sincronización (líneas sólidas), después del reajuste del sincronizador y puesta en servicio del verificador de sincronismo de la unidad 1. Unidad 2 La potencia activa decrementa a 12% del valor con la configuración previa del esquema de sincronismo y la potencia reactiva disminuye al 60%. La variación de frecuencia es reducida a valores seguros dentro de lo permisible por el esquema para el deslizamiento de frecuencia. Las corrientes producidas al cierre del interruptor de maquina son considerablemente menores. Vea el gráfico de potencia activa/reactiva y frecuencia en la figura 19, y el gráfico para la potencia activa/reactiva y corrientes del estator en la figura 20 para la unidad 2. Unidad 3 Para la unidad 3 la potencia activa en la conexión disminuye a 33% de la magnitud con la configuración anterior del esquema de sincronismo y la potencia Ingenierías, Enero-Marzo 2017, Vol. XX, No. 74 69 �Impacto de los esquemas de sincronismo en los transformadores principales de sincronismo en ... / Mauricio Sosa Fig. 18. Potencia activa, potencia reactiva y corrientes de máquina para el antes (líneas punteadas) y la primera sincronización (líneas sólidas), después del reajuste del sincronizador y puesta en servicio del verificador de sincronismo en la unidad 1. La reducción de magnitud de las corrientes es muy significativa. Fig. 19. Potencia activa, potencia reactiva y frecuencia para el antes (líneas punteadas) y la primera sincronización (líneas sólidas), después del reajuste del sincronizador y puesta en servicio del verificador de sincronismo de la unidad 2. reactiva prácticamente queda sin cambio. El generador está girando ligeramente lento en el punto de sincronización, pero está dentro de máximo deslizamiento de frecuencia permisible ajustado a ±0.07 Hz. Las corrientes producidas bajo esta 70 Ingenierías, Enero-Marzo 2017, Vol. XX, No. 74 �Impacto de los esquemas de sincronismo en los transformadores principales de sincronismo en ... / Mauricio Sosa Fig. 20. Potencia activa, potencia reactiva y corrientes de máquina para el antes (líneas punteadas) y la primera sincronización (líneas sólidas), después del reajuste del sincronizador y puesta en servicio del verificador de sincronismo para la unidad 2. Las corrientes son mínimas y van incrementando conforme la carga Fig. 21. Potencia activa, potencia reactiva y frecuencia como se encontraron (líneas punteadas) y la primera sincronización (líneas sólidas), después de realizar el reajuste del sincronizador y puesta en servicio del verificador de sincronismo en la unidad 3. condición al cierre del interruptor de máquina aun así son considerablemente menores. Los gráficos de potencias activa/reactiva y frecuencia en la figura 21, y el gráfico de la potencia activa/reactiva y corrientes en la figura 22, para la unidad 3. Ingenierías, Enero-Marzo 2017, Vol. XX, No. 74 71 �Impacto de los esquemas de sincronismo en los transformadores principales de sincronismo en ... / Mauricio Sosa Fig. 22. Potencia activa, potencia reactiva y corrientes de máquina para el antes (líneas punteadas) y la primera sincronización (líneas sólidas), después del reajuste del sincronizador y puesta en servicio del verificador de sincronismo en la unidad 3. La reducción es significativa. Conclusiones Los cambios al esquema de sincronismo detuvieron los incidentes por energización fuera de fase en la C. H. Ing. Carlos Ramírez Ulloa (El Caracol). La energización fuera de fase es un evento altamente indeseable y tiene serias consecuencias para la unidad generadora. Es necesario el desarrollo de una lógica dedicada contra energización fuera de fase. En su desarrollo, se deben considerar factores como el tipo de generador y su inercia. Todas las unidades generadoras deben de contar con verificador de sincronismo 25X y sincronizador automático 25A, independientemente de su tamaño. El caso mínimo es tener un esquema de sincronización manual con verificador de sincronismo. Cuando se usa un verificador de sincronismo con un sincronizador automático, se recomienda que estas funciones estén en equipos diferentes, pudiendo estar dentro de otros equipos tales como un relevador digital. En este caso debe asegurarse que el verificador de sincronismo continúe presente aun en ausencia del sincronizador automático. Aun cuando normalmente no es considerada, la energización fuera de fase tiene un gran impacto en los estudios de corto circuito, cálculo de fallas, y cálculo de ajustes de protecciones, ya que los niveles de corriente alcanzados son superiores a los de cortocircuito convencional. Los ajustes del verificador de sincronismo y del sincronizado automático deben ser referenciados con las normas aplicables vigentes como es la IEEE.C37.102.2005. Para generadores de tipo hidroeléctrico, además se debe considerar la norma IEEE.C50.12 y para máquinas termoeléctricas, considere las normas IEEE.C50.13 y IEEE.C50.14. 72 Ingenierías, Enero-Marzo 2017, Vol. XX, No. 74 �Impacto de los esquemas de sincronismo en los transformadores principales de sincronismo en ... / Mauricio Sosa Los transformadores principales de unidad (monofásicos y trifásicos) pueden resistir una energización de 180°, pero el esquema de protecciones eléctricas debe operar rápidamente. Si el evento no es liberado en forma pronta, o si es repetitivo aun con ángulos no muy grandes, el transformador resultará con daños. También los devanados del estator de los generadores resultan con daños, pero no se están detallando en este documento. Puede haber daños en la flecha del turbogenerador, la magnitud depende del tipo de turbina. El caso estudiado muestra que el generador experimenta una significativa oscilación de potencia activa y reactiva cuando es conectado al sistema de potencia fuera de fase por diferencias de frecuencia. Después del reajuste de los sincronizadores automáticos, se tuvo una significativa reducción del par de aceleración/desaceleración y una potencia activa mucho menor al cierre del interruptor de máquina. La potencia reactiva siempre fue positiva, confirmando que el voltaje del generador es mayor que el voltaje del bus en el cierre (esta es una buena práctica). Las grandes corrientes transitorias al cierre del interruptor de máquina son significativas y son la causa raíz de los daños en los transformadores principales monofásicos. En cada unidad, la corriente fue reducida aproximadamente a una cuarta parte del valor antes del reajuste. También se obtuvo una reducción significativa de la componente de cd y en algunos casos, se eliminó por completo (cuando las diferencias de frecuencia son menores a 0.02 Hz). REFERENCIAS 1. IEEE 67-2005 IEEE Guide for Operation and Maintenance of Turbine Generators, 2005. 2. IEEE C37.102-2006 IEEE Guide for AC Generator Protection,, 2006. 3. Young, RC, Wisconsin Electric Power Company, WI USA, Gross, Jr., LC and Anderson, LS, Avoid generator and system damage due to a slow synchronizing breaker, Schweitzer Engineering Laboratories, Inc., Pullman, WA USA, 2007. 4. IEEE C57.12.00.2000 Standard, General Requirements for Liquid Immersed Distribution, Power and Regulating Transformers, IEEE, 2000. 5. Reimert, D., Protective Relaying for Power Generation Systems, CRC Press, Taylor & Francis Group, Boca Raton, FL USA, 2006. 6. Comisión Federal de Electricidad (CFE), Procedimiento CFE G0100,07, Ajustes de Protecciones Eléctricas de las Unidades Generadoras, Transformadores de Unidad e Interruptores de Potencia, Mayo 2011. 7. Sosa-Aguiluz, M., “Energización Fuera de Fase” Impacto sobre el Equipo Eléctrico Primario y Formas de Prevenirla, XII SIPSEP, Monterrey, México, 2015. 8. IEEE C50.12.2005 Standard, Standard for Salient-Pole 50 Hz and 60 Hz Synchronous Generators and Generator/Motors for Hydraulic Turbine Applications Rated 5 MVA and Above, 2005. Ingenierías, Enero-Marzo 2017, Vol. XX, No. 74 73 �Eventos y reconocimientos PRIMER CONGRESO SOBRE LA SEGURIDAD EN LA INFORMACIÓN El pasado 7 de septiembre se llevó a cabo el primer Congreso Internacional de Seguridad de la Información, en la Biblioteca Magna “Raúl Rangel Frías”. Organizado por la Facultad de Ciencias Físico Matemáticas y la Asociación Mexicana de Seguridad Informática. Se contó con la presencia de expertos nacionales e internacionales como: Joji Montelibano, Paulino Calderón, Cristian Luna, Martín Olguín, David Treviño, Carlos Alanís. Con este congreso se buscó fomentar en los futuros egresados la conciencia de lo importante que es la seguridad de la información, además el presentarles los retos a los cuales ellos se enfrentarán como profesionistas. “En el congreso es ver qué tenemos en la actualidad, traemos a especialistas que por años han trabajado en esto y nos vienen a traer a la Universidad qué es lo se hace actualmente y lo que se vislumbra en el futuro” mencionó el maestro Rogelio Sepúlveda Guerrero. Israel Fortino de la Asociación de Seguridad Informática de México. 74 50 ANIVERSARIO DEL POSGRADO y 30 ANIVERSARIO DEL DOCTORADO EN LA FIME El día 15 de octubre se llevó a cabo una ceremonia en la que se develó una placa conmemorativa para celebrar los 50 años del posgrado y 30 años del doctorado de la FIME. La placa fue develada por el Rector de la UANL, Mtro. Rogelio Garza Rivera, el Director de la FIME, Dr. Jaime Arturo Castillo Elizondo; maestro decano y ex director; M.C. Guadalupe Evaristo Cedillo Garza, el fundador del posgrado, Dr. Raúl Quintero Flores, y el ex Rector de la UANL y ex Director de FIME Ing. José Antonio González Treviño. Hoy, la oferta del posgrado es de 12 maestrías y 5 doctorados reconocidos por su buena calidad a través del CONACYT en el Programa Nacional de Posgrados de Calidad (PNPC). Develación de la placa conmemorativa del 50 y 30 aniversarios del posgrado y del doctorado respectivamente. Ingenierías, Enero-Marzo 2017, Año. XX, No. 74 �Eventos y reconocimientos FALLECE EL PROF. ISRAEL CAVAZOS GARZA, CRONISTA E HISTORIADOR DE NUEVO LEÓN El pasado 5 de noviembre falleció el cronista e historiador de Nuevo León, Prof. Israel Cavazos Garza. La Universidad Autónoma de Nuevo León realizó un homenaje al humanista en reconocimiento a su labor como docente e investigador. El Rector, Mtro. Rogelio Garza Rivera presidió la ceremonia en la que autoridades, profesores y estudiantes de la UANL montaron guardias de honor. “Su legado es herencia de todos los tiempos y siempre estará con nosotros. Lo recordaremos por sus libros y ensayos, porque en ellos encontramos la fortaleza de nuestra identidad y nuestra historia”, expresó el Rector Rogelio Garza Rivera. El Prof. Cavazos Garza fue asesor fundador del Consejo Consultivo de la UANL, colaborador del periódico Vida Universitaria, fundador y director del Centro de Estudios Humanísticos, y profesor fundador del Colegio de Historia de la Facultad Ingenierías, Enero-Marzo 2017, Año XX, No. 74 de Filosofía y Letras, autor del libro “El Colegio Civil de Monterrey, contribución para su historia”, director del Archivo General del Estado de Nuevo León, presidente de la Asociación Mexicana de Historia Regional, presidente de la Sociedad Nuevoleonesa de Historia, miembro de la comisión de archivo del Instituto Panamericano de Geografía e Historia, y miembro del Consejo Consultivo de Ciencias de la Presidencia de la República, entre otros cargos. 75 �Titulados a nivel Doctorado en la FIME-UANL * Enero - Diciembre 2016 Lizangela Guerra Fuentes, Doctora en Ingeniería de Materiales. Estudio de transformaciones y evolución nanomecánica de fases en el acero FY535, 12 de enero. Eliezer Garza González, Doctor en Ingeniería Eléctrica. Sincronización de redes complejas vía eliminación de enlaces, 15 de enero. Nestor Miguel Cid García, Doctor en Ingeniería con Especialidad en Ingeniería de Sistemas. Exact solucions for the agricultural and the two dimensional packing problems, 21 de enero. Miguel Lorenzo Morales Marroquín, Doctor en Ingeniería con Especialidad en Ingeniería de Sistemas. Lot production size problem and simulation of urban transport, 29 de enero. Luis Alfonso Infante Rivera, Doctor en Ingeniería con Especialidad en Ingeniería de Sistemas. Aproximación mediante modelos de programación entera a problemas de empaquetamiento, 12 de febrero. José Roberto Benavides Treviño, Doctor en Ingeniería de Materiales. Estudio de los fenómenos de transporte durante la solidificación de aleaciones Al-Cu-Si-Ni para la fundición de moldes para moldeo rotacional, 19 de febrero. Orlando Niño Pérez, Doctor en Ingeniería de Materiales. Simulación del proceso de tratamiento térmico en aleaciones de aluminio hipoeutécticas A319 y A350 para la aplicación de cabezas de motor, 22 de febrero. Mario Alberto Bello Gómez, Doctor en Ingeniería de Materiales. Estudio de deformaciones elásticas en un molino de laminación en frío tándem, 4 de marzo. Alejandro Estrada de la Vega, Doctor en Ingeniería de Materiales. Nanoestructuras híbridas basadas en clusters de nanopartículas de óxidos magnéticos y carboximetil-celulosa, 4 de marzo. Adriana Eloisa García Castillo, Doctora en Ingeniería de Materiales. Estudio de los efectos del proceso de fundición en las propiedades mecánicas y microestructurales de una aleación de Ni-Fe-Cr trabajada en caliente, 23 de mayo. José Ángel Barrios Gómez, Doctor en Ingeniería Eléctrica. Estimación de la temperatura en un molino continuo de laminación en caliente aplicando sistemas de caja gris difusos, 9 de junio. Alejandro Escudero García, Doctor en Ingeniería de Materiales. Modelo matemático para la obtención de coeficientes de transferencia de calor de aleaciones de aluminio hipoeutécticas, 10 de Julio. Meng Yen Shih, Doctor en Ingeniería Eléctrica. Online coordination of directional overcurrent relays with presence of distributed generation in smart grids, 13 de julio. Diana Fabiola García Gutiérrez, Doctora en Ingeniería de Materiales. Estudio de la estructura electrónica de nanopartículas de PbS para su aplicación en dispositivos fotovoltaicos híbridos, 20 de julio. Allan Giovanni Soriano Sánchez, Doctor en Ingeniería Eléctrica. Sincronización caótica de redes de mundo pequeño, 21 de julio. Fernando Morales Rendón, Doctor en Ingeniería de Materiales. Estudio tribológico de una aleación de alto contenido de silicio en sustitución a las camisas de hierro gris para aplicaciones automotrices, 21 de julio. * Información proporcionada por la Coordinación de Titulación de Posgrado. 76 Ingenierías, Enero-Marzo 2017, Año. XX, No. 74 �Titulados a nivel Doctorado en la FIME-UANL Cynthia Guerrero Bermea, Doctora en Ingeniería de Materiales. Two-dimensional materials and hybrid nanocomposites: new methods of preparation and their characterization, 22 de julio. Aida Lucina González Lara, Doctora en Ingeniería con Orientación en Tecnología de la Información. Comparación de redes semánticas naturales mediante un modelo de recuperación de información, 26 de julio. Grisel García Guillen, Doctora en Ingeniería de Materiales. Synthesis and characterization of nanomaterials TiO2, ZnO, SIUS and CDS by pulsed laser ablations in liquid, 3 de agosto. Carlos Alfonso Rodríguez Vázquez, Doctor Ingeniería de Materiales. Desempeño termomecánico de láminas FR-4 en el proceso de manufactura de tarjetas de circuito impreso, 7 de octubre. Ingenierías, Enero-Marzo 2017, Año XX, No. 74 Linda Viviana García Quiñonez, Doctora en Ingeniería en Materiales. Sintetización de magnesia con diferentes concentraciones de óxidos de nanopartiíulas Fe2O3, Al2O3 y SiO2 respectivamente mediante láser pulsado, 4 de noviembre. Paola Guadalupe Gómez López, Doctora en Ingeniería en Materiales. Nanocompositos de partículas metálicas y cerámicas en polímeros semiconductores, 10 de noviembre. Erika Fernández Hernández, Doctora en Ingeniería Eléctrica. Evaluación del impacto de los PCL en redes eléctricas de media tensión, 4 de noviembre. Netzahualpille Hernández Navarro, Doctor en Ingeniería de Materiales. Materiales híbridos basado en P(VPF - TRFE) electrohilados y su potencial aplicación en dispositivos multiferroicos, 8 de noviembre. 77 �Tesistas titulados de Maestría en la FIME-UANL * Octubre - Diciembre 2016 Simón Guadalupe Torres Paz, Maestría en Ciencias de la Ingeniería Eléctrica. Detección de fase para disparo monopolar en líneas de transmisión basado en análisis modal, 19 de octubre. Miguel Ángel Tovar Estrada, Maestría en Ciencias de la Ingeniería Eléctrica. Diseño de un exoesqueleto de miembros inferiores de 14 grados de libertad y su aplicación para emular la locomoción humana, 9 de noviembre. Omar Alejandro Resendez Córdova, Maestría en Ciencias de la Ingeniería Automotriz. Análisis de ensanchamiento lateral durante la laminación de un perfil para diseño de un larguero automotriz, 11 de noviembre. José Carlos Mijares Ruiz, Maestría en Ciencias de la Ingeniería Automotriz, Simulación del proceso de granallado para la predicción de esfuerzo residual en función de la velocidad de impacto, 11 de noviembre. Luis Miguel Pérez Muñoz, Maestría en Ciencias de la Ingeniería Automotriz. Evaluación y modelación de soldaduras por resistencia en aceros automotrices avanzados, 11 de noviembre. Francisco Javier Moreno Gómez, Maestría en Ciencias de la Ingeniería Automotriz. Procesos termo mecánicos y precipitación en un acero HSLA, 11 de noviembre. Carlos Alberto Pérez Romero, Maestría en Ciencias de la Ingeniería con orientación en Energía Térmica y Renovable. Evaluación de aislamientos térmicos de fibras de vidrio aplicados en bombas centrífugas horizontales, 22 de noviembre. * Información proporcionada por la Coordinación de Titulación de Posgrado. 78 Edwin Baltasar Cortez Aguilar, Maestría en Ciencias de la Ingeniería Eléctrica. Control de orientación y altitud de un vehículo aéreo no tripulado del tipo cuadrirrotor, 23 de noviembre. Brenda Janett Alonso Gutiérrez, Maestría en Ciencias de la Ingeniería. Desarrollo de un ensayo enzimático para la detección de iones metálicos utilizando la enzima papaína inmovilizada en nano fibras poliméricas electrohiladas, 23 de noviembre. Ivón Elena Leal Leal, Maestría en Ciencias de la Ingeniería Eléctrica. Aislamiento de fallas a partir de mediciones, 2 de diciembre. Alfredo Daniel Cortés Preciado, Maestría en Ciencias de la Ingeniería Eléctrica. Implementación de un Sistema de Encriptado Caótico, 2 de diciembre. Jorge Obdulio Ríos Nava, Maestría en Ciencias de la Ingeniería Automotriz. Implementación de Tecnología Barkhausen como una prueba no destructiva para detección de Martensita reformada en flechas de transmisión, 2 de diciembre. Iván Eduardo Quiñonez Quiñonez, Maestría en Ciencias de la Ingeniería Eléctrica. Desarrollo de un controlador predictivo para la interconexión a la red eléctrica de un sistema de generación distribuida utilizado convertidores, 6 de diciembre. Jessica Patricia Casanova Carriales, Maestría en Ciencias de la Ingeniería con orientación en Energía Térmica y Renovable. Análisis de circuito hidráulico de convección natural para en enfriamiento de un fluido, 6 de diciembre. José Enrique Camacho Jiménez, Maestría en Ciencias de la Ingeniería con orientación en Energía Térmica y Renovable. Modelado transitorio del Ingenierías, Enero-Marzo 2017, Año. XX, No. 74 �Titulados a nivel Maestría en la FIME-UANL desempeño termo-energético de un refrigerador doméstico, 6 de diciembre. Vidal Alfredo Trejo Rocha, Maestría en Ciencias de la Ingeniería Eléctrica. Esquema de transmisión de información no ortogonal mediante transformador Taylor-Fourier y Legendre-Fourier, 8 de diciembre. Ashley Bautista Aguirre, Maestría en Ciencias de la Ingeniería con orientación en Energía Térmica y Renovable. Desempeño de deshidratador tipo túnel con dependencia de la temperatura y humedad para productos agrícolas, 8 de diciembre. Aldebarán Alfonso Alonso Carreón, Maestría en Ciencias de la Ingeniería Eléctrica. Diseño de un sistema embebido para el procesamiento de señales EEG y EMG para aplicaciones de HBMI, 9 de diciembre. Ingenierías, Enero-Marzo 2017, Año XX, No. 74 Omar Torres Garza, Maestría en Ciencias de la Ingeniería con orientación en Energía Térmica y Renovable. Efectos de los parámetros de inyección sobre el proceso de mezcla en un motor diesel, 9 de diciembre. Arnulfo López Meléndez, Maestría en Ciencias de la Ingeniería Mecánica con especialidad en Materiales. Síntesis y caracterización de fosfato de vanadio nano estructurados para electrodos en capacitadores electroquímicos, 15 de diciembre. Alejandro Alvarado Castañeda, Maestría en Ciencias de la Ingeniería Mecánica con Especialidad en Materiales. Síntesis y Caracterización de Nano fibras tipo Núcleo-Coraza de ‘’Pedot: Pss NPs Pbs’’ Mediante la Técnica de Electrohilado Coaxal, 15 de diciembre. 79 �Acuse de recibo Ergo-sum Ingeniería Sísmica Ciencia ergo-sum es una revista académica multidisciplinaria tetramestral de la Universidad Autónoma de México. Su interés prioritario es la publicación de artículos tipo ensayo científico en diferentes áreas como: ciencias exactas, ciencias humanas, de la conducta y biológicas. En la revista se pueden encontrar artículos como: ‘‘La racionalidad del amor desde la teoría eisteriana’’, ‘‘Personalidad tipo C en mujeres con cáncer de mama’’ y ‘‘Concepto de familia en México una mirada antropológica y demográfica’’. El objetivo de la revista es la integración de temas actuales en distintas áreas de estudio. Los números de la revista se encuentran en: http://cienciaergosum.uaemex.mx/ La sociedad Mexicana de Ingeniería Sísmica edita y publica semestralmente una revista que se especializa en esta disciplina y otras afines, presentando resultados de investigaciones recientes. Un ejemplo de ellos es el artículo publicado en su número 94, en que se presentan los resultados de una investigación sobre los daños causados en las estructuras por tres sismos de gran magnitud (México 1985, Chile 2010 y Christchurch 2010 y 2011), llegando a la conclusión, que las edificaciones de sistemas estructurales con muros brindan una mejor respuesta frente a sismos, que las que utilizan marcos. Puede consultarse en Internet en www. smis.mx CYRR ALCV 80 Ingenierías, Enero-Marzo 2017, Año. XX, No. 74 �Colaboradores Cedillo Garza, Guadalupe E. Ingeniero Mecánico y Maestro en Ciencias en Ingeniería Mecánica por la Facultad de Ingeniería Mecánica y Eléctrica de la UANL, además de Licenciado en Matemáticas por la Facultad de Ciencias Físico Matemáticas. Maestro Decano de FIME, Director de la misma de 1984 a 1990. Fundador de Programa de Doctorado (1986), miembro de la Junta de Gobierno de 1999 a 2010. Cerino Córdova, Felipe de Jesús Profesor de tiempo completo en la Facultad de Ciencias Químicas de la UANL y SubDirector Académico de la carrera de Ingeniería Química de la misma facultad. Dávila Guzmán, Nancy Elizabeth Profesora de tiempo completo en la Facultad de Ciencias Químicas de la UANL y coordinadora del Posgrado en Ciencias con orientación en Procesos Sustentables de la misma facultad. Durón, José J. Maestro en Ingeniería Eléctrica, con especialidad en Sistemas Eléctricos de Potencia del Instituto Tecnológico de Cd. Madero (1988). Actualmente es Gerente General en el Grupo Zener S.C., así como profesor del Instituto Tecnológico de Cd. Madero. Ovando Medina, Víctor Manuel Profesor de la Universidad Autónoma de San Luis Potosí. Pérez Briones, Andrés Iván Estudiante de la Maestría en Ciencias con Orientación en Procesos Sustentables. Es Ingeniero Químico de la Facultad de Ciencias Químicas de la UANL. Ingenierías, Enero-Marzo 2017, Año XX, No. 74 Moldauer, Enrique Ingeniero Electricista de la Universidad Nacional de Ingeniería (UNI) con Maestría en Ingeniería Industrial de la Pontificia Universidad Católica del Perú. Es miembro del Comité de Operación Económica del Sistema COES-SINAC. Mostacero, Clifford Ingeniero Electricista graduado de la Universidad Nacional de Ingeniería (UNI). Es analista SNP en el COES-SINAC. Tuesta, Mijhael Ingeniero Electricista graduado de la Universidad Nacional de Ingeniería (UNI). Sosa, Mauricio Ingeniero Eléctricista del Instituto Tecnológico de Orizaba (1993), y de la Maestría en el Instituto Tecnológico de Morelia (2011). Desde 2002 es Jefe de Departamento de protecciones de Generación en la Península de Yucatán. Es miembro del Comité de Protecciones de México y colabora en el desarrollo de la Guía de Protecciones de Generador de la CFE. Yofré Jácome Ingeniero Electricista graduado de la Universidad Nacional de Ingeniería (UNI) con el primer puesto. Magíster en Ingeniería Eléctrica, con mención en Sistemas de Potencia, por la Universidad Nacional de Ingeniería. Cuenta con estudios de posgrado en Derecho de Energía en la Universidad Peruana de Ciencias Aplicadas (UPC). Ingeniero especialista en protección de sistemas eléctricos de potencia en el Comité de Operación Económica del Sistema Interconectado Nacional (COES-Sinac). 81 �Colaboradores Información para colaboradores Se invita a profesionistas, profesores e investigadores a colaborar en la revista Ingenierías con: artículos de divulgación científica y tecnológica, artículos sobre los aspectos humanísticos del quehacer ingenieril y reportes de investigación. El envío de artículos a la revista Ingenierías para su publicación implica el ceder los derechos de autor a la UANL. Es requisito que las colaboraciones sean producto del trabajo directo de los autores estableciendo claramente su contribución; y que estén escritas en un lenguaje claro, didáctico y accesible. Las contribuciones no deberán estar redactadas en primera persona. Todos los artículos recibidos estarán sujetos a arbitraje de tipo doble anónimo siendo el veredicto inapelable. Los criterios aplicables a la selección de textos serán: originalidad, rigor científico, exactitud de la información, el interés general del tema expuesto y la claridad del lenguaje. Los artículos aprobados serán sujetos a revisión de estilo. CRITERIOS EDITORIALES Los autores de artículos de revisión o divulgación deberán contar con una producción directa reconocida en la temática de interés de la revista. Estos trabajos deben ofrecer una panorámica del campo temático, separar las dimensiones del tema, mantener la línea de tiempo y presentar una conclusión que derive del material presentado. No se aceptan reportes que muestren solamente mediciones. Los artículos deben presentar los resultados de las mediciones acompañados de su análisis detallado, un desarrollo metodológico original, una manipulación nueva de la materia o ser de gran impacto y novedad social. Sólo se aceptan modelos matemáticos que sean validados científicamente dentro del propio trabajo. No se aceptarán trabajos basados en encuestas de opinión o entrevistas, a menos que aunadas a ellas se realicen mediciones y se efectúe un análisis de correlación para su validación. No se aceptan protocolos de 82 investigación, proyectos, propuestas o trabajos de carácter especulativo. Los artículos a publicarse en partes, deben enviarse al mismo tiempo, pues se arbitrarán juntos. LINEAMIENTOS EDITORIALES Es requisito enviar para su consideración editorial: artículo, material gráfico y las fichas biográficas de cada autor en CD a la dirección de contacto, o por e-mail a revistaingenierias@uanl.mx . El artículo debe estar escrito en tipografía Times New Roman de 11 puntos a espacio sencillo en Word o algún formato compatible con este software. La extensión máxima es de 15 páginas, el título del artículo no debe exceder de 80 caracteres, el número máximo de autores por artículo es cinco. Los artículos deben incluir un resumen tanto en español como en inglés, de no más de 100 palabras, así como un máximo de 5 palabras clave tanto en español como en inglés. Las referencias deben incluir en orden, los siguientes datos: Autores o editores, título del artículo, nombre del libro o de la revista, lugar, empresa editorial, año de publicación, volumen y número de páginas. Las referencias deberán ir numeradas en el orden citado en el texto. El material gráfico (imágenes y gráficas) utilizadas en el artículo deberán enviarse en archivos individuales en formato .tif, .jpg o .bmp en una resolución mínima de 1800 X 1800 puntos (eso una resolución de 300 dpi y 15 cm en el lado más pequeño de la imagen). Las fichas biográficas deben ser de máximo 100 palabras. CONTACTO Facultad de Ingeniería Mecánica y Eléctrica de la Universidad Autónoma de Nuevo León, Edificio 7, 1er. piso, ala norte. Tel.: 8329-4000 Ext. 5854 Fax: 8332-0904 E-mail: revistaingenierias@uanl.mx Ingenierías, Enero-Marzo 2017, Año. XX, No. 74 �Código de ética Autores Los autores deben presentar una narración concisa y exacta del trabajo desarrollado, así como una discusión objetiva de su significado intelectual y científico. Los autores deben abstenerse de ofrecer los mismos manuscritos que se encuentren en consideración por otras publicaciones. Los autores deben incluir en su manuscrito detalles suficientes y referencias a fuentes de información públicas para hacer posible la reproducción del trabajo por terceros. Los autores deben abstenerse de presentar críticas personales en sus trabajos. Los autores deben citar aquellas publicaciones que son antecedentes esenciales para comprender el trabajo. Los autores deben abstenerse de incluir información que hayan obtenido mediante comunicación privada que no se localice en publicaciones. Los autores deben abstenerse de incluir información que hayan obtenido de manera confidencial sin el permiso explícito correspondiente. Los autores deben abstenerse de incluir información obtenida en el proceso de servicios confidenciales, tales como documentación para concursos o solicitudes de becas. Los autores deben abstenerse de citar publicaciones que no se relacionen o que sólo se relacionen remotamente con la materia. Los autores deben reconocer mediante una nota de agradecimiento el apoyo de las instituciones y organismos que hayan contribuido significativamente al desarrollo del trabajo, así como a colaboradores que hayan contribuido de manera importante, pero sin que hayan llegado a cumplir con el criterio de coautoría, si los hubiera. Los autores deben reconocer mediante una nota de agradecimiento el apoyo a colaboradores fallecidos que hayan contribuido de manera importante, pero sin que lleguen a cumplir con el criterio de coautoría, si los hubiera, señalando la fecha de su muerte. Los autores deben abstenerse de utilizar nombres ficticios o seudónimos. Los autores deben responsabilizarse del material que presentan en su manuscrito. Revisores Los revisores deben declinar cualquier invitación para evaluar un manuscrito si no se consideran calificados, carecen de tiempo para juzgar o se les presenta algún conflicto de intereses, tal como encontrarse vinculados estrechamente a los autores o al trabajo a evaluar. Los revisores deben manifestar al editor cualquier conflicto de intereses que detecten. Los revisores deben considerar un manuscrito enviado para revisión como un documento confidencial. Los revisores deben abstenerse de expresar críticas personales. Los autores deben abstenerse de incluir como autores a terceros que no cumplan con el criterio de coautoría, el cual consiste en la contribución significativa al desarrollo y preparación del trabajo. Los revisores deben explicar y apoyar sus juicios de manera suficiente para que el editor, los miembros de cuerpo editorial y los autores comprendan el fundamento de las observaciones. Los autores deben incluir a los coautores fallecidos que cumplan con el criterio de coautoría, asentando la fecha de su muerte. Los revisores deben abstenerse de utilizar o difundir información, argumentos o interpretaciones no publicadas contenidas en un manuscrito bajo consideración, Ingenierías, Enero-Marzo 2017, Año XX, No. 74 83 �Código de ética excepto con el consentimiento expreso de los autores posteriormente al proceso de evaluación. Los revisores deben considerar en su revisión posibles errores o fallas de los autores al citar el trabajo relevante de otros. Los revisores deben informar al editor si encontraran alguna semejanza substancial entre el manuscrito y cualquier otro trabajo. Los revisores no deberán intentar contactar a los autores, si hubieran inferido su identidad, previamente a haber emitido su fallo. Editor El editor debe dar consideración justa e imparcial a todos los manuscritos ofrecidos para su publicación, juzgando cada uno de sus méritos científicos o tecnológicos, sin prejuicios de raza, género, religión, creencia, origen étnico, ciudadanía, filosofía o política del autor. El editor debe considerar un manuscrito enviado para revisión como un documento confidencial. El editor debe abstenerse de expresar crítica personal. El editor debe explicar y apoyar su juicio final para que los autores comprendan el fundamento de las observaciones. El editor debe abstenerse de utilizar la información no publicada, argumentos o interpretaciones desplegados en un manuscrito sometido, excepto cuando cuente con el permiso del autor. El editor deben abstenerse de desplegar información sobre un manuscrito en proceso de revisión o publicación a ninguna persona fuera de aquellos a los que se les solicite consejo profesional. El editor debe respetar la independencia intelectual de los autores. El editor debe procesar los manuscritos con diligencia. El editor debe ejercer su responsabilidad y la autoridad para aceptar o rechazar un artículo enviado para su publicación. 84 El editor debe delegar en los miembros del consejo editorial o comité técnico la autoridad para aceptar o rechazar un artículo enviado para su publicación en casos en que se presente conflicto de interés con el editor. El editor debe delegar la responsabilidad y autoridad editorial a alguno de los miembros de los consejos editoriales cuando él sea autor o coautor de un manuscrito que se somete a consideración de la revista. Cuerpo Editorial (Consejos Editoriales y Comité Técnico) Los miembros del cuerpo editorial deberán estar dispuestos a otorgar consejo al editor en las situaciones requeridas. Los miembros del cuerpo editorial deben declinar cualquier invitación para brindar consejo si se les presenta algún conflicto de intereses, tal como encontrarse vinculados estrechamente a los autores o al trabajo a evaluar. Los miembros del cuerpo editorial deben manifestar al editor cualquier conflicto de intereses que detecten. Los miembros del cuerpo editorial deben considerar un manuscrito enviado para revisión como un documento confidencial. Los miembros del cuerpo editorial deben abstenerse de expresar críticas personales. Los miembros del cuerpo editorial deben explicar y apoyar sus juicios de manera suficiente para que el editor, los miembros de cuerpo editorial y los autores comprendan el fundamento de las observaciones. Los miembros del cuerpo editorial deben abstenerse de utilizar la información no publicada, argumentos o interpretaciones desplegados en un manuscrito sometido, excepto cuando se cuente con el permiso del autor. Los miembros del cuerpo editorial deben abstenerse de desplegar información sobre un manuscrito en proceso de revisión o publicación a cualquier persona fuera de aquellos que se les solicite consejo profesional. Los miembros del cuerpo editorial deberán respetar la independencia intelectual de los autores. Ingenierías, Enero-Marzo 2017, Año. XX, No. 74 ��� Dublin Core The Dublin Core metadata element set is common to all Omeka records, including items, files, and collections. For more information see, http://dublincore.org/documents/dces/. Title A name given to the resource Ingenierías Description An account of the resource Revista de la Facultad de Ingeniería Mecánica y Eléctrica de la UANL. Publicada a principios de la década de los noventa, editada por Rafael Covarrubias Ortiz. Contiene información sobre las actividades académicas, estudiantiles y administrativas de la Facultad, así como investigación y difusión de la ingeniería. Text A resource consisting primarily of words for reading. Examples include books, letters, dissertations, poems, newspapers, articles, archives of mailing lists. Note that facsimiles or images of texts are still of the genre Text. Título Uniforme Ingenierías Año de publicación El año cuando se publico 2017 Año Año de la revista (Año 1, Año 2) No es es año de publicación. 20 Número Número de la revista 74 Mes de publicación Mes cuando se publicó Enero-Marzo Día Día del mes de la publicación 1 Periodicidad La periodicidad de la publicación (diaria, semanal, mensual, anual) Trimestral Relación OPAC https://www.codice.uanl.mx/RegistroBibliografico/InformacionBibliografica?from=BusquedaAvanzada&bibId=1751916&biblioteca=0&fb=20000&fm=6&isbn= Dublin Core The Dublin Core metadata element set is common to all Omeka records, including items, files, and collections. For more information see, http://dublincore.org/documents/dces/. Title A name given to the resource Ingenierías, 2017, Año 20, No 74, Enero-Marzo Creator An entity primarily responsible for making the resource González Treviño, José Antonio, Director Subject The topic of the resource Ciencia Tecnología Ingeniería Investigación Publicaciones periódicas Description An account of the resource Revista de la Facultad de Ingeniería Mecánica y Eléctrica de la UANL. Publicada a principios de la década de los noventa, editada por Rafael Covarrubias Ortiz. Contiene información sobre las actividades académicas, estudiantiles y administrativas de la Facultad, así como investigación y difusión de la ingeniería. Publisher An entity responsible for making the resource available Universidad Autónoma de Nuevo León, Facultad de Ingeniería Mecánica y Eléctrica Contributor An entity responsible for making contributions to the resource Aguilar Garib, Juan Antonio, Editor Ocañas Galván, Cyntia, Redacción Date A point or period of time associated with an event in the lifecycle of the resource 01/01/2017 Type The nature or genre of the resource Revista Format The file format, physical medium, or dimensions of the resource tex/pdf Identifier An unambiguous reference to the resource within a given context 2020837 Source A related resource from which the described resource is derived Fondo Universitario Language A language of the resource spa Relation A related resource http://ingenierias.uanl.mx/archivo.html Spatial Coverage Spatial characteristics of the resource. San Nicolás de los Garza, N.L., (México) Rights Information about rights held in and over the resource Universidad Autónoma de Nuevo León Rights Holder A person or organization owning or managing rights over the resource. El diseño y los contenidos de La hemeroteca Digital UANL están protegidos por la Ley de derechos de autor, Cap. III. De dominio público. Art. 152. Las obras del dominio público pueden ser libremente utilizadas por cualquier persona, con la sola restricción de respetar los derechos morales de los respectivos autores Adsorción Biomasa Bobina Rogowski Sincronismo Transformadores